Адаптивная кратность форсировки по току синхронных генераторов с тиристорными системами самовозбуждения

Несмотря на то, что мощность систем возбуждения (СВ) синхронных генераторов (СГ) невелика и составляет всего 0,4–0,6 % мощности СГ, их характеристики существенно влияют как на устойчивость работы генераторов, так и на устойчивость двигателей собственных нужд, обеспечение которой особо важно для повышения надежности технологического режима мощных блочных электростанций.

Одно из требований к СВ синхронных генераторов – создание двукратной форсировки по току в течение нормируемого времени при коротких замыканиях (КЗ) в энергосистеме [1]. Сегодня наибольшее распространение получили системы тиристорного самовозбуждения (СТС), которые, по сравнению с другими СВ, более дешевые и проще в эксплуатации.

Так как при небольших результирующих реактансах энергосистемы (РРЭ) при КЗ в ней существенно снижается напряжение на выводах генератора, а следовательно, и переменное напряжение преобразователя СВ, СТС часто не в состоянии удержать СГ от развития лавины напряжения [2–5]. Лавина обычно возникает гораздо быстрей, чем достигается нормируемая (допустимая) длительность форсировки и часто даже происходит еще до того, как ток возбуждения увеличивается до двойной кратности по отношению к номинальному. Поэтому появляется сомнение в необходимости использования в АРВ ограничения тока ротора двойным номинальным значением, и возникает вопрос – не сможет ли предотвратить лавину напряжения или хотя бы уменьшить ее зону увеличение тока возбуждения до предельных значений выше двукратного номинального значения.

На тепловых электростанциях могут применяться несколько типов СВ. Это характерно для электростанций с разными мощностями энергоблоков и электростанций с парогазовым циклом с двухвальными агрегатами. Кроме того, рабочее возбуждение СГ обычно выполняется на базе возбудителей типа СТС, и только для СГ большой мощности применяются системы независимого возбуждения. Современные резервные СВ получают питание от схем СН электростанций и в соответствии с общепринятой классификацией по принципу работы также являются схемами самовозбуждения. Их особенность в том, что они связаны с выводами СГ через трансформатор собственных нужд (ТСН), а в некоторых оперативных схемах через пускорезервный трансформатор собственных нужд и блочный трансформатор.

СГ с разными СВ при различных видах КЗ в энергосистеме по-разному восстанавливают напряжения и на выводах СГ, и на шинах высокого напряжения электростанции [3]. Но разные СГ одной электростанции работают между собой в энергосистеме параллельно, и неодинаковое напряжение на их выводах в процессе форсировки приводит к появлению уравнительных токов и потоков мощности между ними. Поэтому для анализа протекания аварийных процессов в энергосистеме с применением различной кратности форсировки по току СГ, адаптивной к РРЭ при КЗ, в ней должны быть известны напряжения СГ. Кроме того, стремление в последующем перейти к групповому управлению СГ при КЗ в энергосистеме также требует такой информации.

Постановка задачи

Для того чтобы обосновать или отвергнуть целесообразность форсировки генератора током возбуждения, превышающим двукратное номинальное значение, исследуем особенности изменения напряжения на выводах СГ, оснащенных неодинаковыми СВ, при КЗ с разными РРЭ и разными кратностями форсировки по току возбуждения. Применение форсировки током возбуждения, превышающим двукратный, приводит к ускоренному нагреву оборудования СГ и может быть ограничено его параметрами. Поэтому предварительно определим допустимое время такой форсировки.

Исследование проведем для каждого из генераторов электростанции из двух двухвальных парогазовых установок (рис. 1). На генераторах Т3ФГ-160-2М установлены тиристорные системы самовозбуждения типа СТСН-2П-270-1900-2,5, а на генераторах Т3ФП-63-2М – системы возбуждения типа СТСН-2П-350-1000-2,5. Резервной СВ для всех генераторов принята тиристорная СВ типа СТСР-1Е-350-2050-2 [6, 7]. При разных оперативных схемах ее преобразовательный трансформатор может быть подключен как к любой из сек- ций собственных нужд (СН) или блока 1, или блока 2, так и фидеру от ПРТСН.

Работа СГ с рабочими системами возбуждения

Исследование проведено для оперативной схемы, когда все четыре генератора работают на рабочих системах возбуждения. Номинальное напряжение генератора Т3ФГ-160-2М 15,75 кВ, а Т3ФГ-160-2М – 10,5 кВ. Для каждого из генераторов зависимости напряжения на их выводах от РРЭ при КЗ в режимах без форсировки и с двукратной форсировкой по току возбуждения рассчитаны как [3]:

U _Г

= E г

X КЗ

X Г + X КЗ

где U Г – напряжение на выводах генератора, кВ;

Е Г – ЭДС генератора, кВ;

Х КЗ – РРЭ при КЗ, Ом;

X Г – сопротивление генератора, Ом.

Эти зависимости – нелинейные участки кривых на рис. 2 и 3.

На рис. 2 и 3 показано сопротивление блочного трансформатора Х БЛ.ТР . КЗ до выводов выключателя высокого напряжения блочного трансформатора в зоне Х КЗ = 0 до Х БЛ.ТР приводят к отключению генератора и нам не интересны. Мы рассматриваем только КЗ в энергосистеме, ближайшее из которых может быть в начале ЛЭП, т. е. сопротивление до него близко к сопротивлению блочного трансформатора. Нас интересует участок кривых за сопротивлением после Х БЛ.ТР . Для генератора Т3ФП-63-2М (рис. 3) при этом напряжение на выводах при фор-

Рис. 1. Структурная схема ТЭС

Рис. 2. Зависимость напряжения на выводах Т3ФГ-160-2М для СТС

Рис. 3. Зависимость напряжения на выводах Т3ФП-63-2М для СТС

сировке достигнет практически номинального (прямой горизонтальный участок). Это значит, что форсировка проходит довольно успешно даже при близких КЗ недалеко от выводов блочного трансформатора. Связано это с тем, что эквивалентное сопротивление сети между выводами генератора и для преобразователя системы возбуждения генератора Т3ФП-63-2П существенно выше аналогичного сопротивления для генератора Т3ФГ-160-2М.

АРВ может восстановить напряжение на выводах генераторов только при удаленных КЗ, когда Х _КЗ больше чем [3]:

X КР =

X _Г

2 E _ГН U ГН

- 1

где U _ГН – номинальное напряжение на выводах генератора, кВ;

Е ГН – номинальная ЭДС генератора, кВ.

Однако для генератора Т3ФГ-160-2М все иначе. На рис. 2 видно, что при достаточно удаленных КЗ ( Х КЗ = 0,17 Ом) напряжение на выводах может существенно снизиться (примерно до 13 кВ). А при КЗ ( Х _КЗ ≤ 0,161 Ом) возникает «лавина напряжения» (прямой вертикальный участок при Х ЛАВ ). При возникновении лавины напряжения СТС не способна провести форсировку и поднять напряжение на выводах генератора. Оно снижается лавинообразно до нуля и генератор необходимо отключать.

При КЗ напряжение генератора UГ и напряжение питания преобразователя СВ снижаются. Форсировка приводит к тому, что напряжение на выводах генератора становится больше, чем в момент возникновения КЗ. При этом увеличивается и напряжение питания преобразователя. Поэтому процесс расчета напряжения генератора при КЗ в энергосистеме с последующей форсировкой по току возбуждения выполняется как итерационный. Во время форсировки АРВ увеличивает напряжение питания преобразователя путем уменьшения угла управления тиристоров до 0 град. эл. При этом возрастает ток в обмотке ротора, а это приводит к увеличению ЭДС генератора и соответственно напряжения на его выводах UГ. Увеличение напряжения на выводах СГ повышает напряжение питания преобразователя и, соответственно, его выпрямленное напряжение, что способствует увеличению тока в обмотке ротора до большего зна- чения. Это может продолжаться до тех пор, пока ток не увеличится до значения, определяемого предельной кратностью форсировки по напряжению возбуждения. В составе АРВ есть ограничитель тока ротора, который ограничивает ток до двукратного номинального значения. При расчете сопротивление XЛАВ определялось из описанного выше итерационного процесса. Условием возникновения лавины являлось снижение с каждой итерацией напряжений возбуждения и генератора.

Резервная система возбуждения

Исследования, аналогичные предыдущим, проведены, когда один из генераторов работает на резервной системе возбуждения типа СТСР, а другой – на рабочей. На рис. 4 и 5 показано сравнение

Рис. 4. Зависимость напряжения на выводах Т3ФГ-160-2М для СТСР

Рис. 5. Зависимость напряжения на выводах Т3ФП-63-2М для СТСР

полученных результатов со случаем, когда оба генератора блока оснащены рабочими системами возбуждения типа СТС. На рис. 4 видно, что сопротивление, при котором возникает лавина (ХЛАВ) при работе генератора Т3ФГ-160-2М на резервной системе возбуждения, существенно изменилось от 0,161 до 0,111 Ом. Это обусловлено тем, что номинальное выпрямленное напряжение Ud для СТСР составляет 350 В, а для рабочей СТС генератора 270 В [8]. Этот запас по напряжению обеспечивает сдвиг лавины напряжения в сторону меньших значений ХКЗ, и малые РРЭ при КЗ могут вызвать лишь снижение напряжения на выводах генератора. Это позволит сохранить ге- нератор в энергосистеме и существенно повышает надежность работы электростанции в энергосистеме.

Рабочие системы возбужденияпри трехкратной форсировке по току

Проведенные исследования показали, что при малых РРЭ при КЗ синхронные генераторы с СВ типа СТС и СТСР не всегда могут восстановить номинальное значение напряжения на выводах при форсировке двукратным током возбуждения. Из-за этого возникают аварийные ситуации, такие как:

• 1)    развитие лавины напряжения, приводящее к отключению генераторов;

  

  Рис. 6. Зависимость напряжения на выводах Т3ФГ-160-2М при трехкратной форсировке

  
  
  

  Рис. 7. Зависимость напряжения на выводах Т3ФП-63-2М при трехкратной форсировке

  
  

• 2)    потеря устойчивости генераторов и их дальнейшее отключение защитами;

• 3)    снижение напряжения на шинах собственных нужд электростанций, которое может привести к останову двигателей механизмов собственных нужд, что повлечет за собой останов энергоблока технологическими защитами.

Так как лавина напряжения развивается за время, значительно меньшее допустимого времени форсировки генераторов, рассмотрим, удастся ли предотвратить лавину или уменьшить зону лавины – РРЭ при трехкратной форсировке по току возбуждения, сохранив генератор в энергосистеме. При этом допустимое время такой форсировки определяется временем нагрева либо тиристоров, либо обмотки возбуждения до допустимых температур. Это время меньше допустимого при двукратной форсировке по току возбуждения. В конечном итоге выясним, до какой величины восстановится напряжение на выводах синхронных генераторов при трехкратной форсировке.

Кратности форсировки по току выше двух для малых гидрогенераторов были и ранее [9]. На современных электростанциях применяется, в основном, двукратная форсировка [1]. Поэтому применение больших токов на действующих генераторах должно быть обосновано.

С целью определения допустимого времени форсировки проведена проверка обмотки роторов и тиристоров [9–11] рабочих СТС на термическую стойкость. Для обоих генераторов при трехкратной форсировке получено время 8,89 с из условия равенства потерь в обмотке возбуждения потерям при двукратной форсировке длительностью 20 с. При этом для тиристоров системы СТСН-2П-270-1900-2,5 допустимое время оказалось равным 11,5 с, а для тиристоров системы СТСН-2П-350-1000-2,5 составило 12 с. Таким образом, форсировка трехкратным током возможна не более 8,89 с. Результаты расчетов напряжений генераторов при трехкратной форсировке приведены на рис. 6 и 7.

Результаты расчетов при трехкратной форсировке (см. рис. 6, 7) показали, что напряжение на выводах генератора может восстановиться до номинального даже при малых РРЭ. Однако, прежде чем принять решение о форсировке током выше двукратного номинального значения, следует расчетом проверить для каждого СГ и его СВ способность выдерживать увеличенные токи и напряжения. При этом оценивается целесообразность таких решений, так как затраты на систему возбуждения, трансформатор и вспомогательное оборудование при увеличении кратности форсировки по току выше предельной кратности по напряжению могут вырасти. Особое внимание требует принятие решений для энергоблоков большой мощности, потеря которых может привести к значительным авариям в энергосистеме и большому экономическому ущербу.

Таким образом, в энергосистеме с СГ, оснащенными СВ типа СТС и СТСР при выявлении КЗ, вызывающих лавину напряжения при двукратной форсировке по току, можно провести форсировку по току возбуждения с кратностью, адаптивной к РРЭ. Для этого при выявлении КЗ и последующем определении РРЭ предварительно вычисляется кратность, при которой лавина напряжения не развивается, затем определяется допустимое время форсировки с такой кратностью, и проводится соответствующая форсировка. Если же за вычисленное допустимое время форсировки с повышенной кратностью КЗ не будет ликвидировано, то дальше следует отключать генератор. Генератор будет потерян для энергосистемы. Но с гораздо большей вероятностью он был бы потерян и при двукратной форсировке.

Заключение

Проведенные исследования показали, что при КЗ в энергосистеме с малыми РРЭ надежность работы СГ с серийными СВ типа СТС и СТСР может быть увеличена повышением кратности форсировки по току возбуждения выше двукратного номинального. Для этого необходимо кратность форсировки по току возбуждения сделать адаптивной к РРЭ при КЗ.

При применении на электростанции разных типов СГ, оснащенных разными типами СВ, в последующем может решаться вопрос об организации группового управления возбуждением с индивидуальной адаптивной к РРЭ форсировкой по току каждого из генераторов. Это позволит в ряде случаев дополнительно предотвратить лавину напряжения и, следовательно, уменьшить число аварийных отключений генераторов.