Анализ влияния эксплуатационных факторов на техническое состояние бытовых холодильных приборов

Бытовой холодильный прибор (БХП) – машина, работающая без специального обслуживания потребителем в течение всего срока наработки [1]. Особенностью эксплуатации бытовой холодильной техники по сравнению с другими классами холодильных машин является наиболее жесткие условия их использованию по назначению [2].

Герметичная система холодильного агрегата не обеспечивает доступа к обслуживанию встроенного электродвигателя хладонового компрессора; температура воздуха вокруг конденсатора и кожуха хладонового компрессора в летний период может достигать 50° С и более; в процессе эксплуатации БХП имеют место необратимые физико-химические процессы и реакции между компонентами рабочей среды и материалами подсистем герметичного агрегата БХП и т.п. [2].

Современный опыт эксплуатации БХП показывает, что в основном изменение их технического состояния обуславливается воздействием следующих эксплуатационных факторов [3]:

• -    режимом работы герметичного агрегата БХП;

• -    температурой и скоростью движения окружающего воздуха около конденсатора и хладонового компрессора;

• -    износом трибосопряжений хладонового компрессора;

• -    засорением внутренней системы герметичного агрегата БХП;

• -    количеством и наличием холодильного агента;

• -    плотностью прилегания двери к шкафу БХП;

• -    загруженностью шкафа продуктам и др. [4].

Вся совокупность вышеперечисленных факторов, как правило, снижает холодопроизводительность БХП в результате чего для обеспечения требуемого нормативного температурного уровня в низкотемпературном и холодильном отделениях, соответствующие прибо- ры автоматики управления БХП увеличивают значение коэффициента рабочего времени хладонового компрессора, снижают холодильный коэффициент холодильной машины и собственно ресурс работы (рис. 1).

Рисунок 1 – Влияние эксплуатационных факторов на работоспособность бытовых холодильных приборов

Учитывая выше сказанное, целью нашего исследования является теоретическое определение влияния эксплуатационных факторов на эффективность работы холодильной машины.

Применяемые регенеративные циклы агрегатов бытовых холодильников предполагают последовательную реализацию сжатия перегретого пара в цилиндре компрессора с последующем подачей в воздушный охладитель и дросселированием жидкости с целью получе- ния низких температур в испарителе с учетом требуемого переохлаждения в соответствии с требованиями стандартов.

Наличие эксплуатационных факторов, обусловленных вышеперечисленными причинами, приводит к снижению производительности и соответственно расширению температурных границ, при уменьшении количественных характеристик удельной массовой холодопроизводительности [6]. С точки зрения анализа термодинамических циклов это вызывает изме- нение тепловых характеристик реперных точек цикла и увеличение затрат на работу холодильной машины

Наличие дополнительного сопротивления в связи с засорением внутренней системы герметичного агрегата на пути движения хладона предполагает появление процесса 6р-6о, характеризующего снижение давления в тракте на пути в испаритель и как следствие протекание процесса испарения при более низком давлении 6ро-1о.

На рис 2 представлена схема термоди- намического цикла дильник агрегата бытового холо-

Рисунок 2 - Схема термодинамического цикла : 1-1р-2р-Зр-4р-5р-6р регенеративный цикл с адиабатическим сжатием; 1о-1ро-2ро-Зро-4ро-5р-6ро- действительный цикл герметичного агрегата бытового холодильника при наличии эксплуатационных отложений в жидкостном тракте

При этом подогрев пара, до начала сжатия осуществляется по изобаре 1о-1ро. Таким образом, площадь 1o-1po-1p-1-6p-6po представляет собой дополнительную затрату работы в цикле, обусловленную несовершенством существующих средств очистки рабочей среды при наличии объективных факторов дестабильности конструктивных и функциональных элементов.

Снижение удельной массовой холодопроизводительности предполагает увеличение удельного объема пара всасываемого, что приводит к увеличению удельной работы сжатия с одной стороны и снижению давления конденсации с другой. В результате характеристики действительного термодинамического цикла с учетом возможного изменения координат реперных точек линии высокого давления. В связи с тем, что эксплуатационные характеристики агрегатов бытовых холодильников характеризуются малыми расходами как показывает анализ литературных источников, снижение производительности обусловленное наличием в эксплуатационных отложений приведет к смешению процесса конденсации в координатах Т - S в положение процесса, протекающего по изобаре 4ро-Зро-2ро. Площадь 2ро-2р-Зр-4р-4ро характеризует возможное уменьшение работы цикла.

Анализ характеристик цикла действительного агрегата 1о-1ро-2ро-Зро-4ро-5р-6ро осуществляли с применением диаграммы состояния хладона R-134 а диапазоне температурных границ характерных для условий ре- альной эксплуатации современных конструкций бытовых холодильников и морозильников с учетом перспективы их развития на основе снижения температур в камерах и увеличения их внутреннего объема.

При анализе применяемых термодинамических циклов широкое распространение получил метод площадей с последующей обработкой результатов на вычислительных комплексах.

Ниже приводится анализ процессов характеристики, которых изменены с учетом появления дополнительного источника внутренней необратимости, обусловленного снижением массового расхода холодильного агента. С этой целью характеристики агрегата при наличии влияния эксплуатационных факторов выражаем через известные заданные характеристики цикла агрегата для условий их отсутствия. Работа цикла 1о-1ро-2ро-Зро-4ро-5р-6ро определяется путем расчета характеристики регенеративного цикла 1-1р-2р-Зр-4р-5р-6р с последующим вычетом работы, эквивалентной в координатах T-S площади 2ро-2р-Зр-4р-4ро-3ро и сложением с величиной работы характеризуемой в этих же координатах величиной площади 1о-1ро-1р-1-6р-6ро.

^F = F1 ^--" ро ро ро ро р ро р р р р р р

... + ро р р р ро ро ро р р ро

Площадь 3р-3ро-2ро-2р можно определить путем расчетов и последующего алгебраического сложения площадей К-3р-2р-С и K-

3p-3po-n и n-3ро-2ро-С. Из диаграммы следует, что площадь К-Зр-2р-С определяется из уравнения:

Т. + T.

F k-3 p - 2 p C = ( S 2 p - S 3 p ) •     .      ,    (1)

где: S и S соответственно энтропии точек конца адиабатического сжатия и сухого насыщенного пара на линии конденсации; T и T соответствующие им температуры.

7. . + 7

F K-3 p - 3 po - n = ( ^S 3 po - ^S 3 P ) •      .      ,    (2)

где S и T – соответственно энтропия и температура сухого насыщенного пара для агрегата при наличии отложений.

7 . + 7_.

¹ - 2 po - C = ( ^S 2 po - ^S 3 po ) ^        .      ,(3)

где S и T – соответственно энтропия и температура хладона в конце адиабатического сжатия.

Таким образом,

F _{3  2  2} = ¹ Г S ( T + t₃ ) - S ( T - t ) - ...

³ p ^- 3 po ^{- 2} po ^{- 2} p     2 L ² p    ² р       ³ р         ³ р    ² р       ³ ро

... - S ( Т₃ - T ) - S ( T  + 7 ) 1 .      (4)

³ ро ^{x 3} р      ² ро '        ² ро ^{x 2} ро       ³ ро ^z J              ' ^z

r = ¹ Г S ( T + T ) - ...

цо 2 L ² p^{x 2} р      ³ р⁷

... - S, (7  + 7 ) - Sp  (T. - T ) - ...

2 ро 2 ро       3 р         3 ро     3 р     2 ро

... - S (2 T  - 7 + T₂ - 2 T ) - ...

3 ро      4 ро       3 р       2p

... - (T - T )(S + S ) 1,(8)

p        po        pop где индекс «кд» означает уменьшение работы на линии высокого давления, обусловленное снижением производительности.

Рост удельной работы цикла на стороне низкого давления определяется путем алгебраического сложения площадей: a -1-1p-c, a-1-1o- б, б -1o-1po- c и д -1- 6р - 6ро.

1 o ^{- 1} po ^{- 1} p ^- 6 p ^- 6 o     a"^{1 - 1 - 1} p ^{- c    (} ^^{a - 1 - 1} o ^- б ⁺ ^б^-1 о ^-1 ро ^-с ) ⁺ ...

... + F . . + F         .

д-1-1о       д-1-6р -6ро

Площадь 1 -1o-1po- 1p определяет из вы-

ражения:

F - . o - 1 po - 1 p = 2 L ^S 1 p ( Т р ⁺ 2 1 ) ^- S(T р ^{- T} - о ) ^-■■■

... - .. S ( T ,- T ) - S ( T + T ) 1 ■     (10)

о              ро           ро      ро        о

Эта площадь составляющей площади 1o -1po-1p-1- 6р - 6ро, остальные составляющие которой определяются из следующих выражений:

- площадь треугольника д -1-10:

Эта площадь является составляющей площади 2ро-2р-Зр-4р-4ро-Зро, остальные составляющие которой определяются из следующих выражений:

- площадь треугольника е-Зро-Зр составит:

₌ ( 7 1 - Т i o )( S 1 o - S , )

^{-1 - 1} 0                    О

F e 3po 3p

- площадь

(T - T )( s₃ - S )

p        po       po        p многранника е-Зро-2ро-2р-Зр

где : – S ₁ и S – энтропии соответственно для регенеративного цикла адиабатическим сжатием и реального агрегата на линии насыщения:

Т ₁ и Т – соответствующие им темпе-

составит:

F

^е-З -2 -2 —3

e po po p p

S₇ ( t + T ) - ...

2 _p    2 _р 3 _р

... - s ( T - T + T - T ) - s ( T ₃ - T ) 1 ; р      р        ро        p        po          ро       рo      ро

- площадь четырехугольника е-3р-4р-4ро составит:

ратуры.

В целом площадь д - 1о - 1ро - 1р - 1 составляет:

^F . - 1 o - po - p - = 2 L ^S ' p (^Т 1 р + T ) - S ( 7 р - 7 о + ^Т 1 - ^Т 1 о ) - - - - ^S 1 о ( ^Т 1 о - Т ро ) - ^S 1 ро ( Т ро + ^Т 1 о ) J .            (12)

Площадь четырехугольника д -1- 6р - 6о:

F e-3P-4p -4ро

(S - s₄ ) + ( S - s₄ )

p         po            p         p

• (T - T ), p        po

где: S и S соответственно энтропии цикла 4p          4po с адиабатическим сжатием и реального агрегата при наличии отложений; T – температура 4 po

насыщенной жидкости для реального агрегата с отложениями.

В целом, снижение работы цикла эквивалентное площади Зро-2ро-2р-Зр-4р-4ро составляет:

F

Д-1 - 6 0 - 6 ро

( S - ^S 6 ро )( ^S 1 - ^S 6 р )( Т о - ^Т 6 ро )

, (13)

где: S и S – соответственно энтропии то-

чек окончания дросселирования для циклов регенеративного исходного и при наличии отложений; T – температура равная T .

В результате рост работы цикла обусловленной снижением нижней границы определяется уравнением:

i; = 1 Г S p ( 7 р + 7 ) - $ ₄ ( 7 ро + ^Т1 о ) - ^S 1 о ( ^Т 1 о -Т _) -

... -- srn ро - Т + T ip - ^{2 7} 1 . ) - ( Т - ^Т .. )( ^S .. + ^S 6 p ).

Площади характеризующие затраты работы на реализацию соответствующих процессов можно определять также путем интегрирования уравнений линий, характеризующих каждый конкретный процесс рассматриваемого цикла.

Например, площадь 1-1o-1po-1p характеризующая рост работы цикла, обусловленный наличием отложений в процессе подогрева пара до начала сжатия может определяться из выражения:

l ¹ - ¹ о - 1 ро - 1 р

( S - S J( T р - T 1) + T 1 (S 1 р - S 1 )      S 0 ( S - s^t о - T 1) + T 1 (S 1 о - S 1 )

-----------------------dS -  ------------------------ dS

S 1 р - S 1                      J                 S 1 о - S 1

S 1

- f

( ^S - S о XT ро - T о ) + T о ( ^S 1 ро - ^S 1 о )

Аналогично определяются остальные составляющие работы цикла и с последующей обработкой на ЗВМ определяются их количест-

венные характеристики.

Выражаем характеристики реперных точек термодинамического цикла агрегата бы-

тового холодильника при наличии эксплуатационных отложений через известные заданные

характеристики регенеративного цикла с адиабатическим сжатием.

В изоэнтропных процессах 1po-1p и д-1

к ^{- 1}                         к - 1

где: Р и Р – соответственно давления кипе-1ро 1р ния рабочего тела для исходного и реального циклов; к показатель адиабаты для хладона R134a.

Следует отметить, что величины Р1ро равно Р и Р равно Р 1 , поскольку точки 1 и 1р, а также 1о ,1ро лежат на общих изобарах 1о-1ро и 1-1р. С учетом вышесказанного по-

где С р – теплоемкость перегретого пара при постоянном давлении на участках 1-1р и 1o-1po.

Для изоэнтропного процесса 1ро-2р справедливо равенство: S = S = S = S .

1 р       2 р       2 ро       1 ро

Используя уравнение изобарного процесса 3ро-2ро, учетом равенства температур T и T , находящихся на общей изотерме 3 ро         4 ро можно записать:

T

S2 - S3 = C„ ln-ро-;

2ро       3ро

^{T 3} ро

T

S - S = CD ln-р^.

1ро       3ро

T ро

Отсюда:

T

S = S - C _p In- ро- ,      (22)

³ ро       ¹ р         ^р

T ро

где S – энтропия насыщенного пара по за- 3 ро

лучаем:

вершении процесса отвода тепла перегрева в реальном цикле.

В адиабатическом процессе 2ро-2р

и Т 1 _о

справедливо равенство:

Отношения давлений   ^{1 ро} и   ^{1 о} харак-

к - 1

к

^{Т 2} ро       ^{Р 2} ро

² р V ^Р 2 р J

Отсюда получаем

теризуют перепады давлений на жидкостном тракте в местах наличия отложений.

Значения энтропии S1ро и S1о определяются из характеристик изобарного процесса 1о-1ро с учетом, что в адиабатическом процессе 1ро-2ро S S1ро равно S . Уравнение для

к - 1

где Р и Р – соответственно давления кон- 2 ро         2 р

определения указанных характеристик могут быть записаны в виде:

TT

S = S = C _p ln- ° = C _p ln-^;      (18)

1 ро 1 о рр

¹ о                           ¹

TT

S = S - C _p ln-^ = S - C _p ln-^ , (19)

1 _о      1 _ро      р T 1 _р      р T

денсации в циклах регенеративном исходном и при наличии отложений.

Как показали расчеты в пределах воз-

можного изменения давления конденсации с погрешностью не более 0,5% можно предположить, что S3р равно S3ро. Исходя из вышеска-

занного с учетом данного предположения мож-

но записать:

к - 1

В изотермическом процессе точки 3ро и 4ро имеют равные температуры, которые могут быть записаны в следующем виде:

к — 1

к

Следует отметить, что величина, энтропии в точке 6ро может быть определена из выражения:

т = т

Т ⁴ ро     Т ³ р

2 ро

.

S„   - S₇ = С ' x

6 ро      7

V 2 р 7

Предполагая, что отрезок 4р-4ро, находящийся на левой пограничной кривой совпадает с изобарой, можно записать:

Учитывая, что:

к — 1

( А

Г

Т ₃

2 ро

S 4 ро

—

T

S₄ = С ln ^ ро- = С

⁴ р        ^р

T

р

р

T

3 _р ln

2 ро

к — 1

к

ро

р

V ² р 7 записываем:

Отсюда:

T 3 _р

SA  = S4 + ln ро         р

ро

2 р

т

4 4

р

к — 1

к

² р 7

Т

р

.

На основе анализа результатов исследований в РФ и за рубежом установлено, что при малых расходах характерных для агрегатов и компрессоров бытовых холодильников снижение давления конденсации в соответствии с производительностью с учетом влияния исследуемого фактора незначительно при росте удельного объема, координаты точки 5р с погрешностью не, более можно принять равными для обоих циклов.

Координаты точки 6о определяем составляя уравнение отрезка 6р-6о с учетом того, что температуры в точках 1о и 6о равны между собой, поскольку находятся на общей изотерме:

к — 1

(Р А

Р = Т = Т ⁶ о ¹ о ¹

1 о

.

Уравнение отрезка 6р-6о записываем в виде:

к — 1

S 6 ро - ^S 6 р = tg ^{a (T} 6 ро - T 6 р ) = tg ^а

T 1

— T

C ' x

г

р

S 6 ро

T-T ро      ро

T 1 _ро

и Т = Т ро        р

г р

P ₂

ро

1 ро

к — 1

к

¹ р 7

л

А к

—

T 1

ро

² р 7

¹ р 7

к — 1

.

T 1 _р

1 ро

р7

С целью установления взаимосвязи между характеристиками исходного геренератив-ного цикла 1-1р-2р-Зр-4р-5р-6р и реального цикла, характерного для условий эксплуатации агрегатов бытовых холодильников, 1о-1ро-2ро-Зро-4ро-5р-6ро используем обозначения, широко применяющиеся при анализе эффективности реальных термодинамических циклов машин, объединенных в градацию малых.

Вводим следующие

К \                                        -----

----= к ; -ро- = А р 2 ; -р ^ = А р 1 .

к         Р2р           Р1р чению Арх,  Ар2, соответствует

обозначения

Каждому зна-

определенные

Таким образом:

S6 = S + Ttg а ро         р

где α – угол наклона касательной к изоэеталь-пии 5р-6ро определяется по S диаграмме состояния хладона R12.

значения А Ga_x и А Ga ₂.

Указанные относительные изменения давлений характеризуют рост температурных границ применяемого цикла, обусловленный наличием соответствующе го перепада давлений, характерный для реальных условий эксплуатации. Влияние этого фактора существующей теорией холодильных машин у нас в стране и за рубежом, как показал анализ литературных источников и патентов, до настоящего времени учету не подвергался. В соответствии с вышесказанным, выражаем температурные характеристики реального цикла через относительные изменения давлений, обусловленных переходом от теоретического цикла с адиабатическим сжатием и перегревом пара при его регенерации к реальному.

Т = Т ■ ( 5 Ga_x) к ; Т = Т ■ ( K Ga ) к ро р о

С учетом характеристик, рекомендуемое для анализа эффективности работы малых холодильных машин, в число которых входят и бытовые компрессионные холодильники вво-

дим следующие обозначения:

Т 1

-^ =¹ + 6 р , где Т ₁

6р - величина относительного перегрева, ха- рактеризующего отношение конечных и исходных температур всасываемого пара до начала сжатия c учетом бесполезного и полезного подогрева в кожухе компрессора и регенеративном теплообменнике агрегата бытового холодильника.

Обозначим ln(1 + 6^) = ф . Величина ф, как установлено авторами в зависимости от температурных границ применяемых циклов, изменяется линейно [4] и для соответствующих значений температур окружающей среды, являющейся одним из важнейших факторов, определяющих работоспособность агрегатов бытовых холодильников, может быть выражена уравнением вид:

ф ТОС = А ^{- вТ}о. с.

где: T о.с . – значение температуры окружающей среды; А и в – эмпирические коэффициенты.

Погрешность указанного выражения, как показывают расчеты, не превышает 1%. В соответствии с принятыми обозначениями с учетом наличия дополнительного гидравлического сопротивления обусловленного наличием отложений координаты характерных точек реального термодинамического цикла могут быть представлены следующим выражениями:

S 1 р. = S 1 р ; S o = S p -ф- C P ; S 2 po = S p ;

Т 2 ро = Т 2 р ( A G ^) к ;    (35)

^Т 3, = ^Т 3 р ( G ) * = ^Т . , ; (36)

^Т «„ = ^Т 1 ( ^a Ga ) * = ^Т 1 . ; S з р. = S з р ^;

S4  = S4 + ln ро         р

T p ( ^A Ga 3 ) k .T

T      ’  6

⁴ p

= т- 1 ;

ро

S «,. = S 3, + Ttg ( a Ga , У-1 ]

C' x

S = S +--- или

T_3p ( a Ga ₂) ^k - T ( a Ga, ) k T ( a Ga, ) k

Таким образом, уравнение для определения работы реального цикла с учетом наличия отложений в общем виде может быть пред- ставлено в виде:

кд     вс po     p    цо     цо ,

где: l – работа, совершаемая в регенеративном цикле бытового компрессионного холодильника к цикле с адиабатическим сжатием перегре- того пара и регенерацией; lкд и lвс – соответственно величины частных работ, обусловленных наличием отложений и приводящих на этой основе к изменению характеристик применяемого термодинамического цикла.

Как показано Л.М. Розенфельдом величина l в пределах температурных границ, характерных для реальных условий эксплуатации бытовых компрессионных холодильников, может быть представлена в виде:

T-T

I p = -^T^ - C'^ ( T - T_o ) x ...

o

T

•----------------------

T - T o

M ЛM —

+ ...

... + Л,

Г 2T1

---------+1

IT - ToЦ где: Т и То – соответственно значения темпера- тур, характерных для верхней и нижней границы регенеративного цикла; С’x – теплоемкость жидкого хладона R12 на левой пограничной кривой в диаграмме; К – безразмерный критерий, характеризующий термодинамические свойства хладона R12 в пределах температурных границ применяемых циклов величина К определяется из формулы: К = ro

C' x [ T - T o ] ’

где r – теплота парообразования жидкого хладона R12; М – безразмерный критерий, характеризующий температурные границы цикла величина М определяется из выражения:

Т

М = — , где: Т - среднее арифметическое Тм         м значение температур характерных для верхней Тп + Т и нижней границ, Тм =   —; Л - безразмер ная величина характеризующая отношение теплоемкостей перегретого пара и насыщенной жидкости в пределах температурных границ цикла величина Л определяется из выражения:

_ Сх"

Л = ^—^, где: Cx - теплоемкость перегретого пара, при постоянном давлении; p.j - коэффициент преобразования цикла теплового насоса; Л 1 – безразмерный комплекс характеризующий соотношение теплоемкостей перегретого пара и насыщенной жидкости величина Л ₁ определя-

Сp ется из выражения: Л, =

.

С учетом вышесказанного величина l может быть записана в виде:

lp=Cx (T3 p - T: )x - c

... х

M ЛM  ^T 3

K ---х--- p — +...

2 R-1   Тз,- T

... + + Л,

2T

3 p

JT3p -Ti )(M)

\

+ 1

где Е с – холодильный коэффициент идеального цикла Карно.

В результате, с учетом реальных условий эксплуатации работа термодинамического цикла в пределах температурных границ реальных циклов бытовых: компрессионных холодильников, при условии наличия влияния объективного фактора эксплуатации - роста гидравлического сопротивления, обусловленного наличием отложений может быть представлена в следующем виде:

Cx '

l p     E ⁽ T ³ p

c

—

To-

K —

M

ЛM    ^T 3 p

---------------------------------

Ц1— 1 T — T

p

—

— 1 { S 1 p ( T 2 p + T 3 p ) — ( T 2 p + T 3 p ) ( A Ga 2 ) ¹ — S 3 p ( T 3 p — T2 p ) [ ( a Da 2 ) k + 1 ]} +

+ 1 J

T _{3 p}

1 — 2 ( A Ga ₂) k

2 S ₄ + In

Tt 3 p ( a Ga 2 ) k T.

^T 4 p

> +

+

—

S 1 p ( T 1 p + T 1 ) [ 1 — ( a Ga 1 ) k )- ( S 1 p —Ф cp )( T — T 1 p ) ( ( a Ga 1 ) ^k + S 1 )

2 S 6 p + S 1 +

Cx ( A Ga ₂) k — T ( A Ga, ) k

.

—

Величина удельной массовой холодопроизводительности определяется из уравнения:

.

T 1 ( A Ga )        ^

2. Кожемяченко, А.В. Определение предельно до-

^q o po

o r0

T_p ( A Ga ₂) k — T ( A Ga_x ) k - ( Cx '+ Cp )

пустимых значений энергетических показателей качества бытовых компрессионных холодильных приборов / Кожемяченко А.В., и др. // Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский ре-

ент

В результате холодильный коэффици-реального термодинамического цикла 1о-

гион. Серия: Технические науки.

–

–

1ро-2ро-Зро-4ро-5р-6ро представляем в виде:

r 0 ^—

Epo = ----

1 з_р ( A Ga 2 ) k — T 1 ( A Ga 1 ) k (Cx' + Cp )

l po

Выводы

Таким образом, имея параметр ы из менения расхода холодильного агента A Ga₂ и A Ga, , обусловленного влиянием эксплуатационных факторов с использованием уравнений (1) и (2) можно определить теоретическое изменение работы применяемого цикла в сравнении с базовым, а затем известным способом определить степень снижения энергетической эффективности реального цикла и соответственно работоспобность бытового холодильного прибора.

№ 6 (175). – С. 132-137.

• 3.    Лемешко М.А. Алгоритм мониторинга техниче ского состояния компрессионного холодильника / Лемешко М.А., Кожемяченко А.В., Урунов С.Р. // В сборнике: Инновации в технологиях возделывания сельскохозяйственных культур материалы международной научно-практической конференции. – пос. Персиановский. – 2015. – С. 360-364.

• 4.    Лемешко М.А. Математическая модель свободного истечения охлажденного воздуха из камеры бытового холодильного прибора / Лемешко М.А., Ми-цик М.Ф // Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион. Сер: Технические науки. – 2013. – № 4 (173). – С. 16-18.

• 5.    Петросов С.П.. Мониторинг энергетических по-

• 6. Лемешко М.А. Эксплуатационная

казателей бытовых холодильников в плуатации / Петросов С.П. и др. технологические проблемы сервиса. № 4 (30). – С. 20-25.

период экс// Технико-

–

–

надежность