Автокомпенсация реактивной мощности в электрических сетях

Бесплатный доступ

Целью работы является оценка влияния каскада трансформаторов и шунтирующих реакторов на реактивную мощность в сети при симметричной нагрузке. Установлено, что любая фаза является источником реактивной мощности двух других фаз. И наоборот, любые две фазы являются источником реактивной мощности третьей фазы. Таким образом, при симметричной нагрузке происходит самокомпенсация реактивной мощности. Каскад трансформаторов представлен их упрощенными схемами замещения (без учета рассеяний). Если трансформаторы идентичны, то поток реактивной мощности от нагрузки делится между ними на равные части. Поэтому поток реактивной мощности на внешнем участке в три раза меньше, чем на внутреннем участке. В соответствии с этим в реальной сети с ростом числа трансформаторных подстанций и шунтирующих реакторов поток реактивной мощности по мере удаления от нагрузки существенно уменьшается.

Еще

Реактивная мощность, самокомпенсация, симметричная нагрузка, каскад трансформаторов

Короткий адрес: https://sciup.org/146282319

IDR: 146282319   |   DOI: 10.17516/1999-494X-0342

Текст научной статьи Автокомпенсация реактивной мощности в электрических сетях

Цитирование: Павлов, В. Д. Автокомпенсация реактивной мощности в электрических сетях / В. Д. Павлов // Журн. Сиб. федер. ун-та. Техника и технологии, 2021, 14(6). С. 684–688. DOI: 10.17516/1999–494X-0342

Реактивная мощность в сети – нежелательное явление [1, 2]. Ее циркуляция по проводам вызывает тепловые потери в объеме примерно 10 % ее величины. Для ее снижения используют дорогостоящие статические и динамические компенсаторы.

Цель работы – оценка влияния каскада трансформаторов и шунтирующих реакторов на реактивную мощность в сети при симметричной нагрузке.

В настоящей работе применяются электротехнические расчеты.

Самокомпенсация реактивной мощности при симметричной нагрузке

На рис. 1 представлена существенно идеализированная схема подключения вторичных обмоток трансформатора к симметричной индуктивной нагрузке [3]. Сопротивления рассеяния не показаны. Активные составляющие сопротивлений не рассматриваются. Вращающееся магнитное поле создается первичными обмотками (не показаны). Реактивная мощность в сеть не передается (гипотетически).

В части вращающегося магнитного поля и опосредованного взаимодействия его с нагрузкой схема неотличима от рассмотренной в [4], в которой вместо трансформатора использована синхронная явнополюсная машина и в которой источником возбуждения колебаний тока (индуктивного) в любой фазе служат другие (другая) фазы (фаза) нагрузки.

Подобное явление самокомпенсации реактивной мощности известно и в механических системах [5]

Рис. 1. Самокомпенсация реактивной мощности

Fig. 1. Self-compensation of reactive power

Мгновенные токи, напряжения и мощности (реактивные) фаз, соответственно, равны iA = / sin со/, иA = ItoL cos co/, qA =/2coZsinco/cosco/ =— ZcoZsin2co/

•    7 • С 2л)

lR = /sin co/--

V з J uR = /coZcos co/--

I 3

1         Г      4л qR = —/"toZsin ZCO/--

2         I       3

L = / sin co/4--

I 3

uc = ItoL cos со/ h-- q, = —/"coZsin 2co/ + —

2 I 3

Здесь L - суммарная индуктивность фазы трансформатора (включая рассеяние) и нагруз- ки.

Сумма мощностей фаз В и С равна

= 2 — /coZsin 2

Чвс ^b^Qc = —/coZsinl 2со/-—I +—/coZsinl 2со/ + —1 = _ 1     . 2со/-4л/3 + 2со/ + 4л/3   2со/-4л/3-2со/-4л/3

2 — /coZsin 2со/ cos--=—/coZsin2co/

Эта величина противоположна мощности фазы А , т. е.

Чв^Чс =-q.v

Это означает, что при оговоренных условиях любая фаза является источником реактивной мощности двух других фаз.

И наоборот, любые две фазы являются источником реактивной мощности третьей фазы.

Таким образом, для данной схемы при симметричной нагрузке происходит самокомпенса-ция реактивной мощности.

Замечание о мощностях фаз

Для того чтобы последняя формула не создавала впечатление, что мощность в любом случае удовлетворяет аналогу первого закона Кирхгофа, ниже приводятся выражения для мгновенных активных мощностей фаз и их соотношение.

Pa

i 7-7 rl + cos2co/ 1 _9 _   1 r

= 1 COL COS" СО/ = Г tot ----------= —/"COZ + —/"COZ COS 2(0/

2       2       2

Рв

1 т 1 т I ~ 4л

= —/"toZ+ —/"toZcOS 2со/--

2        2 I з

1 г2 _ 1 _9 _     (         4л

= — 1 toZ+ —/"toZcOS 2со/Н--

2        2 I       з

1 r2 _    1 _9 _     ( 4Л

Рв + Pc =~^ COL+ —/"COLCOS 2со/--

1 r 1 г2 г             4л

+—/"coZ +—/ coZcos 2со/ н--

2        2 I 3

= I mL I toL— cos2co/-— ftoL— cos2co/ = / coZ / coZcos2co/ 2      2          2      2                 2

Рв + Pc * "Pa

Потоки реактивной мощности в каскаде трансформаторов

Каскад трансформаторов на рис. 2 представлен их упрощенными схемами замещения (без учета рассеяний). Активные сопротивления не рассматриваются.

Рис. 2. Каскад трансформаторов

Fig. 2. Transformer cascade

Идеализация этой схемы меньше, чем первой, поскольку реактивная мощность второго и третьего трансформаторов передается в первичную обмотку.

Если трансформаторы идентичны, то поток реактивной мощности от нагрузки делится между ними на равные части. Поэтому поток реактивной мощности на участке 1–2 в три раза меньше, чем на участке 3–4.

В соответствии с этим в реальной сети с ростом числа трансформаторных подстанций и шунтирующих реакторов поток реактивной мощности по мере удаления от нагрузки существенно уменьшается за счет взаимной компенсации реактивной мощности фаз.

Список литературы Автокомпенсация реактивной мощности в электрических сетях

  • Кузьмин С.В., Завалов А. А., Кузьмин Р. С., Меньшиков В. А. Повышение эффективности компенсации реактивной мощности на основе устройств пофазной компенсации. Журн. Сиб. федер. ун-та. Техника и технологии, 2020, 13(1), 14-24. DOI: 10.17516/1999-494X-0187
  • Шеркунков М.А., Тигунцев С. Г. Метод совместной компенсации реактивной мощности, симметрирования нагрузки и фильтрации токов гармоник несимметричной нелинейной нагрузки, соединенной в треугольник. Журн. Сиб. федер. ун-та. Техника и технологии, 2020, 13(4), 455-461. DOI: 10.17516/1999-494X-0237
  • Romanova V.V., Khromov S. V., Suvorov I. F. Development of procedures for determining the optimal placement of symmetration devices for electrical supply systems 0.4 KV with motor-actuated load. J. Sib. Fed. Univ. Eng. & Technol., 2018, 11(5), 528-535. DOI: 10.17516/1999-494X-0051
  • Попов И. П. Свободные гармонические колебания в электрических системах с однородными реактивными элементами. Электричество, 2013, (1), 57-59
  • Popov I. P. Free harmonic oscillations in systems with homogeneous elements. Journal of Applied Mathematics and Mechanics, 2012, 76(4), 393-395. DOI: 10.1016/j.jappmathmech.2012.09.005
Еще
Статья научная