Исследование статической устойчивости сложных электрических систем
Автор: Аллаев К.Р., Махмудов Т.Ф.
Журнал: Журнал Сибирского федерального университета. Серия: Техника и технологии @technologies-sfu
Статья в выпуске: 8 т.12, 2019 года.
Бесплатный доступ
В статье показана эффективность совместного применения уравнений узловых напряжений (УУН) и функции Ляпунова в квадратичной форме для анализа малых колебаний электрической системы, в литературе получившего название метода Аллаева. Совместное решение уравнений узловых напряжений и матричного уравнения Ляпунова позволяет определить условия устойчивости электрической системы и выявить генератор, который первым приближается к пределу устойчивости. Исследования малых колебаний сложных электрических систем могут быть выполнены в полном объеме на основе матричных методов, успешно разработанных в последние десятилетия. Этому способствует устранение ограничений памяти и резкое увеличение скорости вычисления современных компьютеров.
Статическая устойчивость, электрическая система, уравнения узловых напряжений, малые колебания, функция ляпунова в квадратичной форме, теорема сильвестра
Короткий адрес: https://sciup.org/146281405
IDR: 146281405 | DOI: 10.17516/1999-494X-0192
Текст научной статьи Исследование статической устойчивости сложных электрических систем
Широкое внедрение мощных и быстрых цифровых компьютеров в практику диспетчерских и исследовательских расчетов и особенно перспективы их развития [3] устраняют ограничения на использование более трудоемких вычислительно эффективных, но строгих методов анализа устойчивости. Эти обстоятельства создали хорошие предпосылки для применения метода функций Ляпунова в квадратичной форме для анализа малых колебаний сложных ЭЭС.
Расчетный анализ статической устойчивости ЭЭС различной сложности показывает, что наиболее строгим теоретически, удобным для вычислений и эффективным по результатам является использование двух фундаментальных методов - метода функций Ляпунова в квадратичной форме и узловых уравнений [3, 6]. Тем более методы изучения малых колебаний с учетом самораскачивания сложны, поэтому достаточно надежные результаты могут быть получены при строгом математическом описании системы управления для контролируемых объектов с использованием их параметров и характеристик [7, 8].
Методы исследования
Обзор публикаций [3, 4, 6, 9-11] показывает, что применение матричных уравнений Ляпунова и Риккати расширяется, так как роль матричных методов исследования линейных динамических систем возрастает, что связано с разработкой алгоритмов и программ, численных и аналитических методов для их решения. Особое внимание следует уделить интенсивным исследованиям, приводящим к новым и чрезвычайно эффективным методам решения матричных уравнений (в том числе аналитических, основанных на технологии вложения систем - канонизации матриц), широко используемым на практике [9, 11].
Известно [4, 6, 9], что функция Ляпунова в квадратичной форме для линейных дифференциальных уравнений единственная, которая обеспечивает необходимые и достаточные условия устойчивости исследуемой системы при возникновении в ней малых возмущений. Поэтому основой исследований в этой работе является функция Ляпунова в квадратичной форме и узловые уравнения (метод Аллаева), а предметом исследования служат линеаризованные дифференциальные уравнения элементов ЭЭС [3]. Матричные уравнения элементов электрических систем, являющихся основной частью ЭЭС, составлены на основе уравнений переменных состояния, которые получили наибольшее распространение. Рассматриваемые матричные уравнения используются для анализа переходных процессов и статической устойчивости ЭЭС и синтеза оптимальных параметров регуляторов синхронных машин, работающих в сложной электрической системе.
Установившийся режим исследуемой ЭЭС определяется на основе уравнений узловых напряжений. Узловые уравнения, имеющие функциональную связь между токами и напряжениями узлов, наиболее полно описывают электрическое состояние сети любой сложности [10].
В общем случае узловые уравнения можно записать в виде [7, 10]
YU = I + Yi0U0 + J * ,
где
y11
Y = — У 1 2
- y 12 - - y in
У 22 ••• — У 2п
.- y ni - y n2 •• •
y n n
матрица проводимости исследовательской системы; I, Yi0, J* - матрицы - столбцы, соответственно, узловых токов, проводимостей связи с балансирующим узлом, источников тока, представляющих собой поперечные ветви с заданными проводимостями.
Для решения узловых уравнений выберем метод Ньютона в полярных координатах, к преимуществам которого можно отнести квадратичную сходимость итерационных процессов, возможность дальнейшего использования для решения задач оптимизации и расчета устойчивости [10]. Кроме того, напряжения узлов U j и углы нагрузки генераторов S j , которые используются в уравнениях Ляпунова, определяемые на основе решения узловых уравнений, содержат всю информацию о состоянии системы, какой бы сложной она ни была [11]. Т Т w w
На основе вычисленных значений напряжений генераторных узлов и узлов, содержащих вращающиеся машины, последовательно проверяется положительность матриц квадратичных форм Ляпунова, устанавливающих выполнение необходимых и достаточных условий статической устойчивости генераторов (станций) и ЭЭС. По существу, задача анализа статической устойчивости сложной ЭЭС сводится к многократному исследованию схемы «генератор – шины», которая в практических расчетах описывается уравнением порядка не более 4-15
В классическом случае уравнения, описывающие процессы в ЭЭС, являются однородными линейными (линеаризованными) дифференциальными уравнениями и имеют вид [5, 6]
—1 = a ii x i + a i2 X 2 +.......... + a in X n ;
dt
= a 2i x i + a 22 X 2+.......... + a 2n x n ; (3)
dt dxn
= a n1 x 1 + a n2 x 2 + ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅ + a nn x n ;
Для определения устойчивости (4) используем метод Ляпунова и зададим функцию в виде положительно определенной квадратичной формы
V(x)=xTQx, или V = £ q ,jxixj .
М=1
Производная этой функции dV d(xTQx) --=------ dt dt

Qx + x T Q^—) =
I dt J
= (Ax) T Qx + x T QAx = x T A T Qx + x T QAx = = xT (A T Q + QA) x.
Потребуем, чтобы функция Ляпунова удовлетворяла требованию
dV dt
- W ,
где W = xTCx - произвольная положительно определенная симметрическая матрица.
Приравнивая выражения (10) и (11), получим уравнение
A T Q+QA = -С.
Уравнение (9), называемое матричным уравнением Ляпунова, обеспечивает условие устойчивости, если одновременно выполняются неравенства V > 0 и V < 0 в некоторой области пространства переменных (x i , Х 2 , -, хп), включающей начало координат [6].
Заметим, что обе матрицы Q и C симметричны. Действительно, если матрица Q симметрична, т. е. QT = Q, то
CT = - (ATQ+QA)T = -QTA - ATQ = - (ATQ+QA)=C (10)
и, следовательно, матрица C симметрична.
Функции (10), где Q - положительно определенная симметрическая матрица, удовлетворяющая условиям теоремы Ляпунова, называются квадратичными функциями Ляпунова. Теорема Ляпунова сводит проверку устойчивости исследуемой системы к решению линейного матричного уравнения. Так как матрица Q симметрична, то уравнение Ляпунова эквивалентно системе n(n+1)/2 линейных алгебраических уравнений. При большой размерности матрицы A решение такой системы занимает меньше времени, чем вычисление характеристического многочлена матрицы A [6].
Согласно теореме Сильвестра [1, 5], положительность главных диагональных миноров матрицы коэффициентов Q квадратичной формы (3) является необходимым и достаточным условием для устойчивости рассматриваемой системы при малых возмущениях q11
q12 q13
Q = 4 21
q 22 q 23 > 0 ,
q31 q32 q33
т.е.
q11 q12 ... q1n
Δ Л1 =q 11 >0, Δ Л2 =
q 11
q 21
> 0.
qn1 qn2 ... qnn
Анализ нарушения условия А Л1=д11>0 показывает все виды нарушения устойчивости электрической системы (апериодическое нарушение, самовозбуждение, самораскачивание) [6].
Линеаризованные уравнения простейшей ЭЭС при наличии на синхронном генераторе автоматических регуляторов возбуждения (АРВ) пропорционального или сильного воздействия имеют вид [4, 6]:
– уравнение относительного движения ротора синхронной машины:
Τ j (d2∆δ/dt)= – Ρ d (d∆δ/dt) – ∆Ρ;
– уравнение переходных процессов в обмотке возбуждения:
Τ d0 (∆Ε′ q /dt)= ∆Ε qe – ∆Ε q ;
– уравнение в обмотке возбуждения возбудителя:
T e (∆Ε qe /dt)=k e ∆e-∆Ε qe ;
– уравнение усилительного элемента:
T y (∆e/dt)=k y ∆u-∆e;
– уравнение измерительного элемента:
T И (d∆u/dt)=k u ∆u г -∆u;
– уравнение, отражающее влияние АРВ:
∆е = ∑ (k 0Пj ∆П j +k 1Пj (d∆П j /dt)+k 2Пj (d2∆П j /dt2);
j здесь – Τj, Τd0, Τe, ΤУ, ΤИ – постоянные инерции агрегата, постоянные времени, соответственно – обмотки возбуждения при разомкнутой обмотке статора, возбудителя, усилительного элемента, преобразовательного и измерительного элементов (ТИ = ТП); ∆δ, ∆Ε′q, ∆Εq , ∆Εqe , ∆е, ∆u, ∆uг – отклонения угла нагрузки, переходной э.д.с., э.д.с. холостого хода, э.д.с. на кольцах ротора, напряжения на обкладках возбудителя и напряжения на шинах генератора; ∆Пj – параметры режима, по которым осуществляется регулирование возбуждения генератора; Pd – демпферный коэффициент; k0Пj, k1Пj, k2Пj – коэффициенты усиления по каналам регулирования АРВ, соответственно – по отклонению, по первой и второй производным параметров режима. Отклонения регулируемого параметра режима генератора или системы определяют по соотношению
∆П j =(dП j /dδ)∆δ+(∆П j /dΕ q )∆Ε q .
Расчетная часть
Рассмотрим совместное применение уравнений узлового напряжения и функции Ляпунова в квадратичной форме на примере трехузловой схемы (рис. 1). В качестве балансирующего выберем нулевой узел, первый и третий узлы являются генерирующими, второй узел – нагрузочный.
Анализ статической устойчивости сложной ЭЭС проведем на основе известных допущений:
– при вычислении синхронизирующей мощности какого-либо из генераторов углы роторов всех остальных генераторов остаются неизменными. При этом мощности всех генераторов системы изменяются;

Рис. 1. Принципиальная схема трехузловой электрической системы
Fig. 1. Schematic diagram of a three-node electrical system
– предположим э.д.с. генераторов постоянными для заданного режима, параметры схемы замещения электрической системы и нагрузок постоянны, при этом активные составляющие комплексных сопротивлений не учитываются (r = 0);
– в установившемся режиме работы сложной системы мощности машин могут быть выражены через собственные и взаимные проводимости ветвей схемы замещения электрической системы, которые также считаются постоянными [3].
Как известно, для исследования статической устойчивости сложных систем пользуются позиционной математической моделью ЭЭС, имеющей вид:
– система дифференциальных уравнений относительного движения роторов синхрон- ных генераторов:
d 2 δ 1 d δ 1
- P1( δ 12, δ 13,... δ 1n);
T j1 dt 2 + P d1 dt = P 10
d 2 δ 2 d δ 2
- P 2 ( δ 12 , δ 13 ,... δ 1n );
T j2 dt 2 + P d2 dt = P 20
T jn d d δ t2 n + P dn d d δ t n = P n0 - P n ( δ 12 , δ 13 ,... δ 1n );
– уравнения мощностей синхронных генераторов, выраженные через собственные и взаимные проводимости ветвей схемы замещения:
P 1 = E2 1 y 11 sin α 11 +E 1 E 2 y 12 sin( δ 12 - α 12 )+…+E 1 E n y 1n sin( δ 1n - α 1n ),
P 2 = E2 2 y 22 sin α 22 + E 1 E 2 y 12 sin( δ 12 - α 12 )+…+ E 2 E n y 2n sin( δ 2n - α 2n ),
n
Pn = E2nynnsinαnn+∑EiE j yijsin(δij-αij), i≠j где δi и δij – абсолютные и относительные углы нагрузки генераторов; Еi – электродвижущие силы генераторов; Tj – постоянные инерции агрегатов; Pdi – эквивалентные демпферные ко-– 935 – эффициенты генераторов; Pi – электромагнитные мощности синхронных генераторов; yii, yij – собственные и взаимные проводимости системы; αii и αij – соответствующие дополняющие углы [3, 11].
Ниже приведены исходные данные и параметры сложной электрической системы (рис. 1). Параметры узлов:
G1: P G1 =300 МВт; cosφ G1 =0.8; U G1 =500 кВ; T j1 =6 c.; x d1 =1.907; x' d1 =0.278.
G2: P G2 =200 МВт; cosφ G2 =0.8; U G2 =500 кВ; T j2 =5.4 c.; x d2 =1.915; x' d2 =0.275.
Узлы соединены между собой соответствующими воздушными линиями питания L1-L4.
-
L1: U L1 =500 кВ; ℓ L1 =195 км; r 0 =0.0397 Ом/км; x 0 =0.31 Ом/км.
L2: U L2 =500 кВ; ℓ L2 =115 км; r 0 =0.0362 Ом/км; x 0 =0.306 Ом/км.
L3: UL3=500 кВ; ℓL3=180 км; r0=0.0397 Ом/км; x0=0.31 Ом/км.
L4: U L4 =500 кВ; ℓ L4 =175 км; r 0 =0.0397 Ом/км; x 0 =0.31 Ом/км.
Параметры нагрузочного узла:
P Load =600 МВт; cosφ Load =0.88; U Load =500 кВ.
Генераторы оснащены автоматическими регуляторами возбуждения сильного действия, реагирующими на отклонение и первую производную угла, а также на отклонение напряжения. Выполним расчет установившегося режима и проверим положительность первого минора q11 матрицы квадратичной формы Q для генерирующих узлов.
Результаты расчета установившегося режима:
U & 1 = 505,2ej15oкВ, U & 2 = 496,2ej34oкВ, U & 3 = 509,8ej23oкВ.
Затем, используя полученные данные, решим уравнение функции Ляпунова в квадратичной форме относительно указанных выше систем уравнений (5).
На рис. 2 отражено изменение первого диагонального минимума q11 матрицы Q функции Ляпунова в квадратичной форме, показывающий предел передачи по статической устойчивости.
Расчет производили с утяжелением режима – постепенным увеличением нагрузки PLoad = 150 МВт до PLoad max = 200 МВт, что приводит к увеличению угла до δcr = 138o.
Выводы
На основе исследований были получены два важных результата.
-
1. Устойчивость электрической системы при малых отклонениях характеризуется положительностью первого минора матрицы квадратичной формы q 11 > 0 функции Ляпунова в квадратичной форме. Этот критерий называется упрощенным [3, 11], так как его положительность определяет положительность высших миноров матрицы. Важно, что условие q 11 >0 содержит теоретически известные типы нарушения устойчивости электрической системы и, следовательно, как необходимые, так и достаточные условия устойчивости.
-
2. Аналитически определяется i-й генератор сложной электрической системы, первым приближающийся к пределу устойчивости:

Рис. 2. Характер изменения первого диагонального минора q 11 матрицы Q функции Ляпунова в квадратичной форме
Fig. 2. The character of the change of the first diagonal minor q 11 of the matrix Q of the Lyapunov`s function in quadratic form
dq11j
→ max, dП , где П – какой-либо параметр.
Отличительной особенностью этого подхода было разрешение уравнений состояния системы относительно абсолютных углов в отличие от традиционных уравнений системы, составленных по взаимным углам [3, 11]. Этот подход упрощает изучение переходных режимов электрических систем, в том числе при анализе их статической устойчивости.
По мнению авторов, исследования малых колебаний электрической системы на основе функций Ляпунова в квадратичной форме должны быть разработаны и проведены по направлениям:
-
– усовершенствование модели уравнений узловых напряжений для совместного применения с функцией Ляпунова в квадратичной форме;
-
– разработка более точной модели электрической системы;
-
– разработка матричных методов для совокупного и взаимосвязанного оптимального управления между подстанциями и станциями электрической системы;
-
– разработка алгоритма и модели для оптимального управления, оценки и синтеза соответствующих законов управления ЭЭС при вероятностном характере исходной информации.
Список литературы Исследование статической устойчивости сложных электрических систем
- Anderson P.M., Fouad A.A. Power system control and stability, Second edition, Willey-interscience, USA, 2003, 672 p.
- Albertos A.P., Sala A. Multivariable control systems, Springer, 2007, 340 p.
- Аллаев К.Р., Мирзабаев А.М. Малые колебания электрических систем. Ташкент: Fan va tehnologiya, 2011. 325 с.
- Abdellatif Ben Makhlouf. Stability with respect to part of the variables of nonlinear Caputo fractional differential equations. Mathematical Communications, 2018, 23, 119-126.
- Kunder P. Power system stability and control, McGraw-Hill, Inc., USA, 1993, 1196 p.
- Debeljkovic D.Lj., Buzurovic I.M. and Simeunovic G.V. Stability of linear discrete descriptor systems in the sense of Lyapunov. International journal of information and systems sciences, 2011, 7(4), 303-322.
- Фазылов Х.Ф., Насыров Т.Х. Установившиеся режимы электроэнергетических систем и их оптимизация. Ташкент: Молия, 1999. 370 с.
- Allaev K.R., Mirzabaev A.M., Makhmudov T.F., Makhkamov T.A. Matrix Analysis of Steady-State Stability of Electric Power Systems. AASCIT Communications, 2015, 2(3), 74-81.
- Буков В.Н. Вложение систем. Аналитический подход к анализу и синтезу матричных систем. Калуга: Издательство Н.Ф. Бочкаревой, 2006. 720 с.
- Мисриханов М.Ш. Классические и новые методы анализа многомерных динамических систем. М.: Энергоатомиздат, 2004. 566 с.
- Аллаев К.Р., Мирзабаев А.М. Матричные методы анализа малых колебаний электрических систем. Ташкент: Fan va tehnologiya, 2016. 432 с.