Энергетическая цепь пластинчатого теплообменника при импульсном режиме течения теплоносителя

Автор: Кудашев С.Ф., Лапин Е.С., Панкратьев Р.В.

Журнал: Огарёв-online @ogarev-online

Статья в выпуске: 23 т.2, 2014 года.

Бесплатный доступ

Нестационарные процессы в гидравлических системах удобно рассматривать с помощью теории энергетических цепей. В работе получены теоретические амплитудно-частотные характеристики рассматриваемой гидравлической системы, определено влияние массы жидкости и податливости трубопроводов на амплитудно-частотную характеристику. Представлены результаты экспериментального исследования амплитудно-частотной характеристики рассматриваемой гидравлической системы.

Амплитудно-частотная характеристика, импульс, теплоноситель, энергетическая цепь

Короткий адрес: https://sciup.org/147248734

IDR: 147248734

Текст научной статьи Энергетическая цепь пластинчатого теплообменника при импульсном режиме течения теплоносителя

■777777                                                  ‘777777

Рис. 1. Гидравлическая цепь подводящего трубопровода с установленным на нем теплообменником.

Уравнение звеньев цепи:

p = m 1 V 1 + r 1 v 12 + p 2 ,

V = 1 1 p + V 1 ,

p 2 = m 2vi + r 2vi2 + p 4 , ^ v l = l 2 p 4 + v2 .

к

где р, р 4 давление теплоносителя на входе в подводящий трубопровод и на выходе из него соответственно, Па;

v i , V 2 - объемный расход теплоносителя на входе в подводящий трубопровод и на выходе из него соответственно, м3/с.

Давление и объемный расход на входе в цепи:

< p = m i v i + r i v i2 + m 2 v + ^ v 2 + p 4 ^ v = l i p 2 + 1 2 p 4 + v 2 -

Объемный расход и давление теплоносителя было представлено в виде постоянной составляющей и отклонения:

v = v o + v , p = P o + p

.

В этом случае ввиду малости v2 ~ v 2 + 2 v0v, v = v и т.п.

Уравнение на давление:

p = ( m i l 2 + m 2 1 2) p 4 + p 4 + p 40 + ( m 2 + m i ) v2 + + (2 r 1 V 20 + 2 r 2 V 20) V2 + ( r l + r 2 )v 2o.

С учетом введенных коэффициентов a} = m l2 + m2l2 ,   a 2 = 1 , b = m2 + m1 ,

b 2 = 2 r v20 + 2 r 2 v20, уравнение (5) представим в виде:

p = а 1 р 4 + а 2 p 4 + а з p 40 + b v + b 2 v2 + b 3 v 20 .

Уравнение на изображения:

(ais2 + a2) P4( s) = —(b s + b2)V2( s) •

После соответствующих преобразований комплексное сопротивление цепи:

Частотная функция:

Z(s) = P 4( s ) = - b i s - b 2

V2 ( s )   as 2 + a2

Z ( £ ) = j b 2

a^ £2 + a^

Действительная часть частотной функции:

U') =

.

.

а £2 - а2

Мнимая часть частотной функции:

V ' =

- а £2 + а2

Амплитудно-частотная характеристика цепи:

A(') = 7U2') + V'(') .(11)

Фазочастотная характеристика:

U ( Q ) "'”' = - arctgv Q .

Для построения экспериментальной амплитудно-частотной характеристики (АЧХ) подводящего трубопровода ИТП с установленным на нем теплообменником, необходимо записать мгновенные значения расхода и давления в обоих трубопроводах. Ввиду того, что оба ударных клапана изготовлены одинаково и одинаковы конструкции подводящих трубопроводов, то и АЧХ будут совпадать. В качестве входного сигнала принимаем расход на входе в подводящую трубу к ударному клапану ПП, определяемый при помощи расходомера переменного перепада давления. В качестве выходного сигнала принимаем давление на входе в ударный клапан. Рассматривая полученную систему как черный ящик, будем определять реакцию системы на входное воздействие. Увеличивая расход через ПП от нуля до номинального значения, при помощи штатной арматуры после завершения переходных процессов и выхода системы в установившийся режим (5 мин) производим запись файла данных. Амплитуда колебаний давления определялась как разность между средним по времени значением давления и максимальным значением давления. Частота колебаний определялась по разности времени появления максимумов давления. Результаты экспериментальных данных приведены в таблице 1.

Таблица 1

Результаты эксперимента для построения АЧХ

Эксперимент

Число точек

Т

f

Ω

А рас

А давл

А давл / А рас

мс

Гц

Рад/с

м3

кПа

кПа/(м3/ч)

1

2

3

4

5

6

7

8

1

1

317,2

3,153

19,801

1,859

284,2

2

317,3

3,152

19,795

1,880

284,6

3

317,2

3,153

19,801

1,858

283,4

4

317,1

3,154

19,807

1,832

265,0

ср

317,2

3,153

19,801

1,857

279,3

198,910

2

1

349,2

2,864

17,986

1,431

179,6

2

343,6

2,910

18,275

1,400

180,9

3

350,8

2,851

17,904

1,427

173,4

4

328

3,049

19,148

1,384

173,4

ср

342,9

2,916

18,312

1,410

176,8

125,374

3

1

311,2

3,213

20,178

1,601

263,4

2

314

3,185

20,002

1,610

267,5

3

314,8

3,177

19,952

1,638

274,2

4

313,2

3,193

20,052

1,655

259,1

ср

313,3

3,192

20,046

1,626

266,9

164,158

4

1

294,8

3,392

21,302

1,767

325,0

2

294,4

3,397

21,333

1,798

327,5

3

295,2

3,388

21,277

1,792

323,3

4

294,4

3,397

21,333

1,759

323,4

ср

294,7

3,393

21,308

1,779

324,8

222,042

5

1

281,2

3,556

22,332

2,085

498,3

2

281,2

3,556

22,332

2,067

490,8

3

281,6

3,551

22,300

2,058

498,3

4

280,8

3,561

22,363

2,043

500,8

ср

281,2

3,556

22,332

2,063

497,1

242,720

6

1

280

3,571

22,426

2,140

523,2

2

278,8

3,587

22,526

2,167

530,0

3

278,8

3,587

22,526

2,189

534,2

4

279,2

3,582

22,495

2,225

538,9

ср

279,2

3,582

22,495

2,180

534,4

247,176

7

1

274,200

3,647

22,903

2,532

625,8

2

273,500

3,656

22,960

2,530

627,5

3

274,000

3,650

22,922

2,466

635,0

4

273,800

3,652

22,935

2,446

631,9

ср

273,875

3,651

22,928

2,494

631,5

253,417

8

1

272,4

3,671

23,054

2,703

703,4

2

271,6

3,682

23,123

2,725

708,4

3

271,2

3,687

23,154

2,740

706,2

4

272

3,676

23,085

2,714

710,1

ср

271,8

3,679

23,104

2,721

707,0

261,012

9

1

268

3,731

23,431

2,834

730,8

2

278,8

3,587

22,526

2,846

729,2

3

269,2

3,715

23,330

2,819

735,0

4

268

3,731

23,431

2,840

733,2

ср

271

3,690

23,173

2,835

732,5

10

1

333,2

3,001

18,846

1,172

182,5

258,662

2

331,6

3,016

18,940

1,208

188,4

3

330,8

3,023

18,984

1,200

186,7

4

332

3,012

18,915

1,191

181,9

ср

331,9

3,013

18,922

1,193

185,7

152,525

Продолжение таблицы 1.

11

1

364,8

2,741

17,213

1,219

148,4

2

371,6

2,691

16,899

1,151

145,9

3

377,6

2,648

16,629

1,219

140,0

4

370,4

2,700

16,956

1,215

145,8

ср

371,3

2,693

16,912

1,201

143,9

121,430

Из графика (рисунок 2) следует, что с увеличением частоты пульсаций происходит увеличение давления при единичном расходе через систему.

Рис. 2. Амплитудно-частотная характеристика подводящего трубопровода с установленным на нем теплообменником.

Совмещенные графики экспериментальной АЧХ и полученных на основании уравнения 12, при подстановке реальных значений параметров, представлены на рис. 3.

Q, рад/с

Рис. 3. АЧХ системы: 1 – экспериментальная;

2 – l1=17·10–4, м3/Па; 3 – l1=2,4·10–4 м3/Па; 4 – l1=6,3·10–5 м3/Па m = 60 кг, m = 4,5 кг, r = 0,1 Па с/ м3,r = 0,5 Па с/ м3, l1=1,1·10–4 м3/Па.

Значения параметров системы и теплоносителя при импульсной подаче для моделирования АЧХ представлены в таблице 2.

Таблица 2

Значение параметров для моделирования АЧХ подводящего трубопровода с установленным на нем теплообменником

№ п/п

r 1, Па с

м3

r 2 , Па с

м3

v 0 , м 3

с

m 1 , кг

m 2 , кг

l 1 , м 3 Па

l 2 , м 3 Па

1

0,1

0,5

0,07

60

4,5

0,00017

0,00011

2

0,1

0,5

0,07

80

4,5

0,00017

0,00011

3

0,5

0,5

0,07

110

4,5

0,00017

0,00011

4

0,5

0,5

0,07

60

4,5

0,0002

0,00011

5

0,5

0,5

0,07

60

4,5

0,00006

0,00011

6

0,5

0,5

0,07

60

4,5

0,00017

0,00011

7

0,5

0,5

0,07

60

4,5

0,00017

0,00011

8

0,5

0,5

0,1

60

4,5

0,00017

0,00011

9

0,5

0,5

0,15

60

4,5

0,00017

0,00011

Графики теоретических АЧХ подводящего трубопровода с установленным на нем значениями параметров для теплообменником, вычисленных в соответствии со

а)

б)

в)

Рис. 4. Теоретические амплитудно-частотные характеристики подводящего трубопровода с установленным на нем теплообменником.

Из графиков видно, что с увеличением массы жидкости в трубопроводе, упругости системы, а также скорости жидкости через ПП происходит увеличение амплитуды колебаний давления при единичном расходе через систему. Это происходит за счет того, что увеличение упругости системы приводит к увеличению скорости распространения упругих 6

волн в жидкости, увеличение скорости теплоносителя сокращает время закрытия ударных клапанов, а увеличение массы жидкости при постоянных параметрах системы (длина трубопроводов их диаметр и т.д.) возможно только с изменением плотности теплоносителя, что и влияет на скорость распространения упругих волн в жидкости. С изменением гидравлического сопротивления системы АЧХ меняется незначительно.

Список литературы Энергетическая цепь пластинчатого теплообменника при импульсном режиме течения теплоносителя

  • Карм Дж. Т., Франк М. Е. Частотные характеристики пневматических линий передач//Теоретические основы инженерных расчетов. -1967. -№ 2. -С. 149-163.
Статья научная