К вопросу снижения энергозатрат в процессе обогащения песков
Автор: Сальников Сергей Николаевич, Карандаев Геннадий Захарович
Рубрика: Технология и организация строительного производства
Статья в выпуске: 3 т.16, 2016 года.
Бесплатный доступ
Анализируются результаты производственных исследований эффекта расслоения песка по крупности в трубопроводе мелкого продукта конического грохота по а.с. №441041, на основе которых определены основные требования к конструированию сужающихся лотков. Приведены результаты лабораторных исследований модели сужающегося лотка, подтвердившие возможность эффективного обогащения песка без привнесения дополнительной энергии. Предлагается принципиальная технологическая схема обогащения песка в процессе самотечного гидротранспорта в сужающихся лотках с прогнозируемыми качественными показателями процесса.
Обогащение, сужающийся лоток, расслоение по крупности, сгущение, сегрегация, мобильная установка
Короткий адрес: https://sciup.org/147154458
IDR: 147154458 | DOI: 10.14529/build160306
Текст научной статьи К вопросу снижения энергозатрат в процессе обогащения песков
В условиях, когда отсутствует контроль качества песка – одного из основных компонентов бетонов и растворных смесей – и множества фактов разрушения бетонных и железобетонных конструкций с тяжелыми последствиями, необходимость разработки технологии обогащения песка становится очевидной. Доминирующим условием производства обогащенного песка является его низкая себестоимость. При этом поставщик песка стремится к максимально возможной прибыли, а потребитель желает приобрести его по возможно низкой цене, что приводит к трудно преодолимому препятствию в условиях рыночной экономики.
В представленной работе авторы рассматривают возможность обогащения песка с использованием эффекта расслоения по крупности по высоте сужающегося гидротранспортного лотка. Первоначальное подтверждение возможности использования этого эффекта было получено в экспериментах в производственных условиях [1], основанных на теоретических представлениях и экспериментальных данных [2, 3].
В качестве лотка для проведения экспериментов использовалась сливная труба мелкого продукта конического грохота (КГ) диаметром 500 мм с открытым верхом и наклонная по ходу истечения пульпы на 18°. В нижней части трубы в особых гнездах подвижно были установлены пробоотборные трубки диаметром 36 мм, первая из которых на расстоянии ≈ 5 м от конусного грунтосборника, а вторая и третья – соответственно на расстояниях 200 мм между ними. Этим достигалась относительная стабилизация течения пульпы и возможность расслоения песка по крупности по глубине потока hп, а так же снижения эффекта возмущения течения пульпы у приемного зева пробоотборных трубок при обтекании впереди стоящих (см. рис. 1).
Открытый верх трубы использовался для контрольного отбора и анализа проб, отобранных специальным прибором типа батометра.

Рис. 1. Схема отбора проб гидросмеси мелкого продукта на коническом грохоте
Одновременный отбор проб в тарированные ёмкости с контролем времени отбора позволял определить одновременно три важных параметра:
-
– расход отбираемой пробы
Qср=Ʋср Wсм.с, где Qср – объёмный расход пульпы в каждом эксперименте, м3/с; Wсм.с – площадь смоченного сечения лотка по оси средней пробоотборной трубки;
-
и = —
-
и ср 3 ,
где в свою очередь Ʋ ί – скорость входа пульпы в зев каждой пробоотборной трубки;
– средневзвешенную крупность d ср. ί песка в отобранной пробе;
– суммарное содержание частиц крупностью менее 0,15 мм в исходном песке.
Результаты экспериментов переработаны и сгруппированы по однородным расходам с целью более чёткого представления графиков функций (табл. 1 и рис. 2–5)
di / h ) Pi Г h )
——= f - и —=ф i .
d ср.- 4 h п ) Р исх I h n )
Здесь di – средневзвешенный диаметр песка в каждой отобранной пробе; d ср. i – осреднённый диаметр песка по трём пробам; hi – ордината оси зева пробоотборных трубок; h п – ордината смоченного сечения потока пульпы в лотке по оси средней пробоотборной трубки.
Аналогично: p i - содержание частиц менее 0,15 мм в каждой отобранной пробе песка; Р исх — осреднённое по всему сечению потока.
Точность экспериментов в производственных условиях недостаточна, но и они дают общее представление об основных закономерностях обогащения песка в открытых лотках с самотечным гидротранспортом пульпы – ниже они изложены по степени их влияния на качество обогащения.
Прежде чем перейти к основным выводам по результатам натурных экспериментов следует оговорить техническую сторону условий проведения исследований:
– достаточно большой уклон лотка (сливной трубы КГ) – 18° – принят из условий возможного попадания частиц гравия крупностью 5–20 мм в мелкий продукт КГ по причинам неправильного выбора размера межколосниковой щели (в особенности – в коническом сите), износа колосников, ориентирования колосников в секциях сита cпутно потоку пульпы и т. п., что значительно сокращает время расслоения песка по крупности по высоте потока;
– круглое поперечное сечение заведомо проигрывает прямоугольному, так как высота участка (глубина) потока, на котором происходит расслоение частиц песка по крупности, неодинакова по ширине (диаметру) лотка.
Анализ данных табл. 1 и графиков на рис. 2–5 позволяет высказать следующее:
– средневзвешенный диаметр частиц песка в отобранных пробах по мере приближения отборника к поверхности потока пульпы в лотке снижа-
Таблица 1
Результаты экспериментов отбора проб гидросмеси мелкого продукта на коническом грохоте
№ опыта |
Q ср , м3/с |
d ср , мм |
β исх , % |
dί / d ср при hί / h п |
β ί / β исх при h ί / h п |
||
0,1 |
0,7 |
0,1 |
0,7 |
||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
1 |
0,383 |
1,21 |
4,83 |
1,43 |
0,64 |
0,75 |
1,14 |
11 |
0,352 |
1,21 |
5,51 |
1,20 |
0,60 |
0,30 |
1,64 |
12 |
0,374 |
0,72 |
4,59 |
1,26 |
0,60 |
0,71 |
1,24 |
2 |
0,475 |
1,11 |
3,60 |
1,24 |
0,74 |
0,64 |
1,25 |
5 |
0,499 |
1,15 |
4,17 |
1,60 |
0,60 |
0,68 |
1,29 |
9 |
0,445 |
1,25 |
3,80 |
1,61 |
0,57 |
0,64 |
1,34 |
10 |
0,494 |
1,83 |
2,77 |
1,61 |
0,36 |
0,53 |
1,55 |
3 |
0,452 |
0,88 |
8,43 |
1,26 |
0,57 |
0,31 |
1,64 |
4 |
0,413 |
0,68 |
11,30 |
1,51 |
0,64 |
0,39 |
1,51 |
6 |
0,417 |
0,91 |
6,21 |
1,23 |
0,62 |
0,79 |
1,21 |
7 |
0,447 |
0,93 |
6,39 |
1,48 |
0,76 |
0,50 |
1,38 |
8 |
0,465 |
1,13 |
7,70 |
1,20 |
0,55 |
0,70 |
1,25 |
Примечание: Колонки 5, 6, 7 и 8 рассчитаны по графикам зависимостей dί / d ср = ƒ( hί / h п) и βί /β исх = φ( hί / h п).

Рис. 2. Зависимость относительной крупности песка d ср от уровня отбора проб в лотке (опыты 1, 2, 5, 9, 10, 11 и 12)

Рис. 3. Зависимость относительной крупности песка d ср от уровня отбора проб в лотке (опыты 3, 4, 6, 7 и 8)

Рис. 4. Зависимость относительного содержания частиц мельче 0,15 мм в пробах песка от изменения уровня отбора проб (опыты 1, 2, 5, 9, 10, 11 и 12)
Рис. 5. Зависимость относительного содержания частиц мельче 0,15 мм в пробах песка от изменения уровня отбора проб (опыты 3, 4, 6, 7 и 8)
ется в 4,47 раза (опыт 10), а выход частиц мельче 0,15 мм возрастает до 5,29 раза (опыт 3);
– чем больше величина d ср песка в исходной пульпе (мелкий продукт КГ), а также чем меньше содержание частиц менее 0,15 мм в нем, тем больше выход их в поверхностные слои потока пульпы (опыты 1, 2, 10 и 11);
– при уменьшении d ср исходного песка относительный выход частиц менее 0,15 мм в поверхностные слои потока пульпы в лотке уменьшается (опыты 11 и 12), с увеличением содержания частиц менее 0,15 мм при равном диаметре d ср исследуемых песков выход их в поверхностные слои увеличивается (опыт 3 и 4);
– с уменьшением расхода пульпы мелкого продукта КГ с естественным снижением её скорости течения в лотке выход частиц менее 0,15 мм в поверхностные слои увеличивается (см. опыты 1,11 и 12), так же как увеличивается время нахождения пульпы на мерной базе лотка, т. е. увеличивается вероятность выхода фракций – 0,15 мм в слив;
– наблюдаемое увеличение глубины (толщины) потока пульпы в лотке при увеличении её расхода несомненно способствует лучшему расслоению частиц песка по крупности;
– прямоугольное сечение лотка также, несомненно, будет способствовать большей эффективности расслоения частиц песка по крупности, так как путь восхождения мелких частиц в верхние слои потока пульпы в каждом поперечном сечении постоянный по ширине лотка. Это важное обстоятельство убедительно подтверждено как теоретически [2], так и практически работами А.И. Куприна [4, 5];
– в заключении анализа результатов натурных исследованиях процессов обогащения песка по крупности в открытом лотке круглого сечения, несмотря на недостаточную точность экспериментов, следует отметить важность выявленных закономерностей процессов и достаточную убедитель- ность полученных графических представлений (см. рис. 3–5).
Расслоение песка по крупности при самотечном гидротранспорте пульпы в лотке может происходить под воздействием двух факторов – разности скоростей осаждения частиц песка различной крупности и восходящей скорости воды, вытесняемой с придонной зоны лотка осаждаемыми частицами. Последний фактор малозначим. Ориентированием процесса обогащения песка только за счёт разности скоростей осаждения частиц также нельзя обеспечить требуемую эффективность по следующим причинам:
– осреднённая по поперечному сечению лотка скорость течения пульпы Ʋср не может быть менее Ʋкр, так как при критической скорости начинается процесс выпадения крупных частиц в осадок, тогда как расслоение песка по крупности возможно только во взвешенном его состоянии;
– с увеличением размера частиц песка и, естественно, скорости их осаждения, возрастает число Рейнольдса Re и неизменный спутник этого явления – турбулентность, снижающая эффективность расслоения [6];
Отсюда вытекают важные следствия:
– для снижения турбулентности в потоке пульпы скорость её течения в лотке должна приниматься по простой зависимости Ʋср = k ·Ʋкр, где Ʋ кр – критическая скорость гидротранспорта, соответствующая максимальной крупности песка d mах = 5 мм, k – некий коэффициент запаса, учитывающий возможные нарушения гидравлического режима течения пульпы в лотке;
– уклон днища лотка должен приниматься по условию обеспечения самотечного гидротранспорта пульпы по условию Ʋср = k ·Ʋкр.
В горнорудной промышленности широко используются конически сходящиеся лотки для обогащения рудного сырья с разной плотностью минеральных составляющих [7].
С целью проверки возможности совершенствования технологии обогащения песка с моно- плотностью минеральной составляющей с использованием эффекта создания принудительного восхождения пульпы за счёт уменьшения ширины лотка по мере приближения к его разгрузочному сечению, были проведены эксперименты на лабораторном стенде, технологическая схема которого представлена на рис. 6.

Рис. 6. Технологическая схема стенда для изучения процессов обогащения песка в конически сужающемся лотке
Работа стенда происходит в следующей последовательности:
– в грунтовую ёмкость (зумпф) 2 засыпается исследуемый грунт и устанавливается эжектор 3 с возможностью перемещения по вертикали. Затем насосом 1 вода подаётся на эжектирование в эжектор 3.
Всасываемая пульпа по напорному трубопро- воду 4 подаётся в расходный бак 5. Постоянство уровня воды в зумпфе поддерживается подачей чистой воды из водопровода и сливом её избытка в канализацию по трубопроводу 15;
– расходный бак 5 служит для поддержания статического напора пульпы в лоток 9 и возврата избытка пульпы через трубопровод 6 в зумпф 2. Расход пульпы на лоток 9 регулируется задвижкой 7, от которой веерным лотком 8 вводится в сужающийся лоток 9 по всей ширине его приёмного зева;
– в разгрузочном сечении лотка 9 монтировано пробоотборное устройство 10 с отсекателем 11 для отбора проб крупного и мелкого продуктов в тарированные ёмкости 12 посредством гибких шлангов 13, работающих синхронно – в зумпф, в пробоотборные ёмкости 12 – посредством привода от магнитного тормоза с фиксированием времени отбора проб.
Устройство 10 с механизмом передвижения по вертикали 14 позволяло тонко регулировать толщину «срезаемого» слоя осветлённой пульпы;
– пробы пульпы крупного и мелкого продуктов после отстоя и сушки обрабатывались стандартным способом.
Результаты экспериментов представлены в табл. 2 и на рис. 7. Из табл. 2 видно, что эксперименты велись на песчаных смесях со средневзвешенной крупностью 0,40< d ср<0,82 мм (опыты 1, 2 и 19), т. е. отношение dср max / dср min = 2,05 – достаточно широкий размах колебаний фракционного состава песка.
Таблица 2
Результаты экспериментов на песчаных смесях в процессе обогащения песка в конически сужающемся лотке
№ опыта |
Средневзвешенный диаметр песка, d ср, мм |
Граничное зерно разделения, d гр, мм |
Модули крупности песка – исходного и продуктов разделения |
||
м „ к.исх |
М к.к |
М к.м |
|||
1 |
0,40 |
0,40 |
1,57 |
1,72 |
1,38 |
2 |
0,40 |
0,37 |
1,60 |
1,70 |
1,42 |
3 |
0,48 |
0,42 |
1,69 |
1,82 |
1,50 |
4 |
0,52 |
0,29 |
1,85 |
2,11 |
1,62 |
5 |
0,53 |
0,34 |
1,86 |
2,11 |
1,60 |
6 |
0,54 |
0,32 |
1,89 |
2,19 |
1,64 |
7 |
0,54 |
0,58 |
1,89 |
2,10 |
1,53 |
8 |
0,60 |
0,56 |
1,99 |
2,18 |
1,68 |
9 |
0,54 |
0,23 |
1,90 |
2,29 |
1,59 |
10 |
0,58 |
0,44 |
2,00 |
2,24 |
1,74 |
11 |
0,64 |
0,23 |
1,90 |
2,29 |
1,59 |
12 |
0,60 |
0,48 |
2,06 |
2,38 |
1,57 |
13 |
0,65 |
0,75 |
2,11 |
2,29 |
1,67 |
14 |
0,62 |
0,33 |
2,12 |
2,40 |
1,88 |
15 |
0,64 |
0,41 |
2,12 |
2,37 |
1,80 |
16 |
0,66 |
0,43 |
2,12 |
2,44 |
1,61 |
17 |
0,80 |
0,35 |
2,16 |
2,44 |
1,93 |
18 |
0,70 |
1,20 |
2,18 |
2,40 |
1,78 |
19 |
0,82 |
1,50 |
2,40 |
2,56 |
1,89 |
20 |
0,57 |
0,54 |
1,95 |
2,10 |
1,65 |
21 |
0,65 |
0,41 |
2,25 |
2,46 |
2,09 |
22 |
0,57 |
0,35 |
1,97 |
2,26 |
1,63 |
Сальников С.Н., Карандаев Г.З.
На этих песках разделение на крупный и мелкий продукты происходило при изменении граничного зерна в пределах 0,23< d гр <1,50 мм (опыты 9, 11 и 19). Отношение d грmax / d грmin = 6,5 – также убедительный размах экспериментальных материалов для определения основных законов процессов обогащения песка в сужающихся лотках.
Зерновой состав обогащаемого песка и продуктов обогащения контролировался также показателями их модуля крупности:
Мк.исх – исходного песка; Мк.к – крупного продукта; М к.м – мелкого продукта.
Диапазон колебаний этих показателей изменялся в следующих пределах:
1,57 ≤ Мк.исх ≤ 2,40 (опыты 1, 19);
1,7 ≤ М к.к ≤ 2,56 и 1,38 ≤ М к.м ≤ 2,09.
Результаты экспериментов представлены на рис. 7 в виде графиков зависимостей М к.к = ƒ(М к.исх ) и Мк.м = φ (Мк.исх), рассмотрение которых позволяют заключить, что зависимости Мк.к и Мк.м от Мк.исх линейны и могут быть представлены уравнением y=a+bx решаемым способом избранных точек [7] путём составления вспомогательной табл. 3 по

Рис. 7. Графики зависимости М к.к = ƒ (М к.исх ) и М к.м = φ (М к.исх ) при переменном граничном зерне разделения d гр песка
Таблица 3
Проверка точности результатов
№ п/п |
М к.исх ( х ί ) |
x ί ² |
М к.м ( y ί ) |
xίyί |
М к.м расчетн. |
Ошибка, % |
1 |
1,6 |
2,56 |
1,38 |
2,21 |
1,38 |
– |
2 |
1,7 |
2,89 |
1,47 |
2,50 |
1,47 |
– |
3 |
1,8 |
3,24 |
1,55 |
2,79 |
1,56 |
0,64 |
4 |
1,9 |
3,61 |
1,63 |
3,10 |
1,64 |
0,61 |
5 |
2,0 |
4,00 |
1,72 |
3,44 |
1,73 |
0,58 |
6 |
2,1 |
4,41 |
1,80 |
3,78 |
1,82 |
1,10 |
7 |
2,2 |
4,84 |
1,88 |
4,14 |
1,90 |
1,06 |
7 2 1 |
13,3 |
25,55 |
11,43 |
21,96 |
– |
– |
№ п/п |
М к.исх (х ί ) |
x ί ² |
М к.к ( z ί ) |
x ί z ί |
М к.к расчетн. |
Ошибка, % |
1 |
1,6 |
2,56 |
1,74 |
2,78 |
1,92 |
10,34 |
2 |
1,7 |
2,89 |
1,87 |
3,18 |
2,02 |
8,02 |
3 |
1,8 |
3,24 |
1,98 |
3,56 |
2,13 |
7,57 |
4 |
1,9 |
3,61 |
2,12 |
4,03 |
2,23 |
5,19 |
5 |
2,0 |
4,00 |
2,24 |
4,48 |
2,34 |
4,46 |
6 |
2,1 |
4,41 |
2,37 |
4,98 |
2,44 |
2,95 |
7 |
2,2 |
4,84 |
2,50 |
5,50 |
2,55 |
2,24 |
7 2 1 |
13,3 |
25,55 |
14,85 |
28,51 |
– |
– |
«сглаженным» точкам графиков на рис. 7 и равноотстоящих координат абсцисс в пределах
1,6 ≤ М к.исх ≤ 2,2.
Параметры уравнения определены по зависимостям:
a =
∑ x 2 ∑ y - ∑ x ∑ xy
n ∑ x 2 - ( ∑ x )2
; b =
n ∑ xy - ∑ x ∑ y
n ∑ x 2 - ( ∑ x )2
Здесь n =7 – число равноотстоящих значений x ί = M к.исх (см. табл. 3); y ί = M ίк.м – значения модуля крупности мелкого продукта по «сглаженной» прямой функции М к.м = φ (М к.исх ).
Расчёты по вспомогательной табл. 3 позволи- ли определить параметры уравненияy=a+bx: а=0,1 и b=0,87 – для функции Мк.м = a+bx; а=0,24 и b=1,05 – для функции Мк.к = a+bx.
Расчётные формулы в окончательном виде представлены ниже:
М к.м = –0,1 + 0,87 М к.исх; (1)
М к.к = 0,24 + 1,05 М к.исх . (2)
Соответствие расчётных величин М к.м и М к.к фактическим (по «сглаженным» графикам на рис. 7) представлено в колонке 7 табл. 3.
Ошибки составляют:
для мелкого продукта – от 0,0 до 1,1 %;
для крупного продукта – от 2,2 до 10,34 %.
Отклонения расчётных точек значений Мк.к и Мк.м, соответствующим тем же значениям на графиках рис. 7 в тех же координатах абсциссы (Мк.исх), находятся в основном в пределах точности экспериментов – за исключением графика функции Мк.к = ƒ (Мк.исх), где явно просматривается недостаточность экспериментов по обогащению песка с малыми значениями Мк.исх. Однако, полагаясь на сложность гидравлических процессов разделения песка по фракциям в сужающихся лотках и невозможность учета всех взаимовлияющих факторов (на данном уровне теоретических представлений), эти ошибки следует считать приемлемыми.
Практическое использование полученных результатов сводится к следующему:
– имея геологоразведочные данные по зерновому составу карьерного песка можно определить, в зависимости от требований потребителей, необходимый режим обогащения: фракционирование и удаление частиц крупностью – 0,15(0,16) мм, или же только обогащение с удалением частиц – 0,15(0,16) мм и части фракции 0,31–0,15(0,16) мм – при необходимости;
– определения величины возможного приращения модулей крупности фракционированного и обогащённого песков при известном модуле крупности исходного по формулам (1) и (2);
– определение возможной технологии складирования фракционированного (обогащённого) песка в зависимости от объёма отбираемой пульпы с некондиционными фракциями песка.
Кроме того, результаты исследований позволяют разработать рекомендации для проектирова- ния более совершенного конически сходящегося лотка, суть которых сводится к следующему:
– процесс расслоения частиц песка по глубине потока пульпы в лотке следует основывать на эффекте увеличения глубины по мере сужения лотка по ходу движения к его сливному сечению. При этом: скорость подъёма уровня пульпы в лотке должна быть согласована с величинами гидравлической крупности некондиционных фракций песка, подлежащих удалению в хвостохранилище; угол конусности лотка α° должен быть таким, чтобы воспрепятствовать возникновению мощных поперечных турбулентных течений в лотке, неизбежно вызывающих поперечную флуктуацию частиц песка, снижающих эффективность расслоения. Целесообразно использовать рекомендации [8/ для выбора оптимальных параметров лотка, применительно к теории конфузора;
– так как крупные частицы (гравий) могут вызвать достаточно мощные турбулентные возмущения и даже грядообразование на днище лотка, вызывающее восходящие потоки, снижающие эффективность расслоения, то необходимо соблюсти два условия: из исходной пульпы перед подачей её в конически сходящийся лоток должны быть удалены все частицы крупностью + 5 мм и органические включения; скорость движения пульпы по лотку, выбираемая по условию Ʋ = k Ʋкр (см. выше), должна быть такой, чтобы гарантировано обеспечить гидротранспорт песка во взвешенном состоянии, поэтому величина коэффициента k должна быть обоснована на экспериментальных материалах по гидротранспорту;
– концентрация песка в пульпе неконтролируема, так как она зависит от режима работы гидротранспортной системы земснаряда, поэтому величина коэффициента k должна учитывать и это обстоятельство;
– форма сужающегося лотка должна быть прямоугольна в сечении, так как при такой форме скорость течения пульпы на входе в лоток по всей ширине лотка относительно постоянна в каждый отрезок времени так же, как концентрация твёрдого в пульпе и, кроме того, глубина потока пульпы в лотке хотя и переменна по его длине, но постоянна в сечениях, что, в совокупности, создаёт наилучшие условия для процесса расслоения песка;
– складирование обогащённого песка возможно намывом при уменьшенном эффекте сегрегации песка по крупности за счёт сброса в хвосто-хранилище пульпы с частицами крупностью – 0,15 (0,30) мм. Складирование фракционированного песка возможно только комбинированным способом: крупный продукт – механически, мелкий – намывом;
– в работе авторов данной статьи [8] обоснована необходимость проектирования мобильных обогатительных установок, поэтому предлагаемая технология обогащения песков должна быть в мобильном варианте по блочной схеме: добычной
Сальников С.Н., Карандаев Г.З.
агрегат (земснаряд) – отбор гравия и его складирование – обогащение песка и его складирование – хвостохранилище.
Список литературы К вопросу снижения энергозатрат в процессе обогащения песков
- Карандаев, Г.З. О попутном обогащении песков на конических грохотах/Сборник трудов ВНИИнеруд. -Тольятти, 1972. -Вып. 33.
- Юфин, А.П. Гидромеханизация/А.П. Юфин. -Стройиздат, 1965. -496 с.
- Гидротранспорт/Н.А. Силин, Ю.К. Витошкин, В.М. Карасик, В.Ф. Очеретько. -Киев, 1971.
- Куприн, А.И. Классификация самотечного транспорта/А.И. Куприн//Изв. вузов. Горный журнал. -1973. -№ 6. -С. 111-119.
- Куприн, А.И. Безнапорный гидротранспорт/А.И. Куприн. -2-е изд., перераб. и доп. -М.: Недра, 1980. -244 с.
- Минц, Д.М. Гидравлика зернистых материалов/Д.М. Минц, С.А. Шуберт. -М.: Изд-во Минкоммунхоза РСФСР, 1955. -111 с.
- Веденапин, Г.В. Общая методика экспериментального исследования и обработки опытных данных/Г.В. Веденапин. -М.: Колос, 1973. -199 с.
- Карандаев, Г.З. К вопросу разработки энергосберегающих технологий обогащения песчано-гравийных материалов способом гидромеханизации/Г.З. Карандаев, С.Н. Сальников//Вестник ЮУрГУ. Серия «Строительство и архитектура». -2012. -№ 38.-С. 26-31.