Моделирование двухфазных потоков в форсунке камеры ЖРД с помощью ANSYS CFD
Автор: Егорычев Виталий Сергеевич, Шаблий Леонид Сергеевич, Кудинов Илья Владимирович
Журнал: Известия Самарского научного центра Российской академии наук @izvestiya-ssc
Рубрика: Механика и машиностроение
Статья в выпуске: 6-3 т.15, 2013 года.
Бесплатный доступ
В данной статье описаны основные приемы работы с программным комплексом ANSYS для моделирования рабочих процессов двухкомпонентных форсунок ЖРД.
Форсунка, жрд, расчётная модель
Короткий адрес: https://sciup.org/148202610
IDR: 148202610
Текст научной статьи Моделирование двухфазных потоков в форсунке камеры ЖРД с помощью ANSYS CFD
Одним из перспективных компьютерных средств исследования рабочего процесса камеры ЖРД, в частности гидродинамики смесительной головки и её форсунок, является использование CFD-пакета (Computational Fluid Dynamics – вычислительная гидрогазодинамика) ANSYS CFX. Для однофазных течений применение такого моделирования позволяет получать достаточно достоверные данные [2], в том числе при расчётах с горением [3]. Использование таких моделей для расчётов ГТД [4] позволяет добиваться ранее недостижимых результатов [5].
В настоящей статье приведены результаты предпринятой попытки моделирования рабочего процесса смесительной головки и форсунок в ANSYS CFD и выработки основных положений методики такого моделирования.
Применение компьютерных технологий при разработке системы смесеобразования ЖРД и её элементов позволяет не только автоматизировать процесс разработки, но и повысить качество проектируемых изделий, существенно сократить сроки их создания и привести к снижению затрат на весь жизненный цикл.
Насколько тщательно будут выполнены все проектные работы по смесительной головке и форсункам, правильно построена методика проведения численного эксперимента в значительной степени зависят надежность двигателя, возможность сокращения сроков каждого из этапов работ и в конечном счете сроки создания и стоимость двигателя.
Главным элементом смесительной головки камеры ЖРД, определяющим эффективность процесса смесеобразования являются форсунки.
В данной работе описаны основные приемы работы с программным комплексом ANSYS для моделирования рабочих процессов двухкомпонентных форсунок ЖРД. Моделирование форсунок разных типов: струйно-струйной, струйноцентробежной, центробежно-центробежной, как с внешним смешением компонентов, так и с внут- ренним, – осуществляется в сущности по одному алгоритму.
Процесс моделирования двухфазных потоков в двухкомпонентной форсунке с внутренним сме- шением состоит из пяти основных этапов: создание геометрической модели (CAD-модели) проточной части форсунки; создание и наложение сетки в проточной части форсунки на базе геометрической модели; создание и наложение начальных и граничных условий моделирования исследуемых процессов; поиск решения и анализ его результатов.
Далее каждый этап описан подробно.
Для большей достоверности моделирования в расчёт включаются зоны, из которых рабочее тело поступает в форсунку, а также зону, в которую происходит истечение (рис. 1).
Для этого, используя инструменты эскизиро-вания Design Modeler (Sketching), формируется эскиз половины расчётной зоны – построением двух замкнутых контуров (рис. 2).
Чаще всего целесообразно использовать секторную модель проточной части - это уменьшает время расчёта без потери качества решения при условии корректного выбора сектора.
Следует выделять моделируемую часть форсунки течения так, чтобы поверхности разделения не касались краёв отверстий, непарных границ форсунки и т.п., иначе в паре периодических границ может возникнуть несоответствие (рис. 3).
Построенная секторная геометрическая модель струйно-центробежной форсунки имеет вид, представленный на рис. 4.
При наложении сетки конечных элементов рекомендуется учитывать ряд особенностей, а

а б
Рис. 2. Эскиз проточной части: а – схема; б –эскиз в Design Modeler

Рис. 3. Схема выделения секторной модели форсунки: I – правильно, II– неправильно (на границы попадают тангенциальные отверстия)
именно:

Рис. 1. Расчётная зона струйно-центробежной форсунки

Рис. 4. Геометрическая модель струйно-центробежной форсунки
-
1) Для более подробного разрешения пограничного слоя потока вдоль непроницаемых стенок, рекомендуется накладывать призматические слои сетки.
-
2) Необходимо измельчать расчётную сетку в областях концентрированного течения, что необходимо для более правильного расчёта высоких градиентов потока (в пограничном слое, например). Для первоначального выбора размера элементов в каналах форсунки можно использовать ячейки 1/40...1/20 диаметра.
При создании расчётной модели форсунки также имеется ряд параметров, которые нужно учитывать для получения расчёта с высокой степенью точности, например:
-
1) При низких скоростях газа (до 0,3 числа Маха) можно не учитывать изменение плотности газа. Это оправдано на начальных этапах расчёта.
-
2) При использовании секторных моделей на гранях разреза предпочтительнее применять периодические границы, а не условия скользких стенок.
Решая поставленную таким образом задачу в ANSYS CFX можно получать сведения о работе исследуемой форсунки:
-
1) параметры и картину контура концентрации окислителя, горючего и продуктов сгорания (поступающих из камеры сгорания);
-
2) линии тока окислителя, горючего и продуктов сгорания (рис. 5);
-
3) угол выхода топлива из форсунки;
-
4) параметры работы форсунки (расходы компонентов топлива, значения их давления, коэффициент расхода форсунки и др.).
Сравнение полученных результатов с имеющимися данными аналитического расчёта приведено в табл. 1.
Замечено, что при повышении сложности моделей результаты расчёта асимптотически приближаются к аналитическому расчёту (табл. 2).
Таким образом, проведенная работа позволяет сформулировать следующие выводы:

Рис. 5. Картина линий тока горючего
Таблица 1. Результаты моделирования
Параметр |
Результат аналитического расчёта [1] |
Результат CFD-расчёта |
Расход окислителя, г/с |
279,7 |
279,7 |
Расход горючег о, г/с |
274,0 |
274,0 |
Давление на входе оки сли теля, МПа |
18,09 |
17,19 |
Давление на входе горючег о, МПа |
18,08 |
22,66 |
Давление на выходе из форсунки, МПа |
17,09 |
17,09 |
Средний угол факела распыла, градусы |
55,8 |
45,0 |
Таблица 2. Сравнение вариантов расчёта струйной форсунки
Вари ант расчёта (тыс. элементов) |
Перепад давления на форсунке Δp ф , МПа |
Масс овый расход ■ mф , г/с |
Коэффиц иент расхода форсунки μ |
CFD-расчёт (10) |
0,5565 |
316,2 |
0,8087 |
CFD-расчёт (100) |
0,4931 |
303,7 |
0,8672 |
CFD-расчёт (500) |
0,4531 |
301,7 |
0,8872 |
Аналитический расчёт |
0,4403 |
300,0 |
0,8991 |
-
1. Сравнительный анализ результатов моделирования рабочего процесса двухкомпонентных газожидкостных форсунок в ANSYS CFD с применяемыми проектными методами показал, что он может быть применён при проектировании форсунок камеры ЖРД для моделирования внутри форсунки.
-
2. Выработаны основные положения методики моделирования двухфазных потоков двухкомпонентных газожидкостных форсунок в ANSYS CFD.
-
3. В рамках данной работы не удалось корректно смоделировать дробление пелены компонента топлива за срезом сопла форсунки в камере сгорания. Дальнейшая работа должна быть направлена на разработку математической модели дробления струи или пелены на капли из-за воздействия на неё внешних и внутренних сил.
Работа выполнена при финансовой поддержке Правительства Российской Федерации (Минобрнауки) на основании Постановления Правительства РФ №218 от 09.04.2010.
Список литературы Моделирование двухфазных потоков в форсунке камеры ЖРД с помощью ANSYS CFD
- Егорычев, В.С. Расчёт и проектирование смесеобразования в жидкостном ракетном двигателе: учеб. пособие/В.С. Егорычев.-Самара: Изд-во СГАУ, 2011. -100 с.: ил.
- Матвеев, В.Н. Оценка адекватности электронной модели потока и КПД-характеристики центростремительного микротурбинного привода [Текст]/В.Н. Матвеев, Л.С. Шаблий//Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета имени академика С.П. Королёва. -Самара, 2011. -№2 (26). Часть 2. -С. 194-199.
- Матвеев, С.Г. Моделирование процессов горения пропана при переводе камеры сгорания ГТД на газообразное топливо//С.Г. Матвеев, А.М. Ланский, М.Ю. Орлов, В.Ю. Абрашкин, Д.Н. Дмитриев, И.А. Зубрилин, А.В. Семёнов/Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета им. академика С.П. Королёва (национального исследовательского университета). -2011. № 5. -С.168-178.
- Кривцов, А.В. Технология моделирования рабочего процесса газотурбинного двигателя в САЕ-системах [Текст]/А.В. Кривцов//Вестник Самарского государственного аэрокосмического университет имени акад. С.П. Королева (национального исследовательского университета). -№3 (34), 2012, часть 2 -Самара СГАУ: 2012. -с.197-202.
- Попов, Г.М. Оптимизация параметров первых ступеней семиступенчатого компрессора авиационного двигателя [Текст]/Г.М. Попов, В.Н. Матвеев, О.В. Батурин, Д.А. Колмакова//Вестник Самарского государственного аэрокосмического университет имени акад. С.П. Королева (национального исследовательского университета). -№5 (36), 2012, часть 2 -Самара СГАУ: 2012. -с. 191-198.