Моделирование задачи о свободном растекании пластического слоя, состоящего из разных сред, в постановке модели "идеальной жидкости"

Бесплатный доступ

Исследуемый подход важен для практического применения, т.к. является основой многих базовых операций пластического деформирования, связанных с пластическим течением в тонком слое материала, деформируемого валками (продольная прокатка, вальцовка) или штампами (объемная и листовая штамповка), которые описываются пространственными математическими моделями с разнообразием параметров, определяющих реологию материала. На поверхностях контакта материала обработки с инструментом создаются давления, на порядок превышающие сдвиговые характеристики материала так, что в начальном приближении для описания свойств материала пластического слоя возможно использовать модель гидродинамической жидкости [1, 2, 3]. Как было показано ранее, практически вдоль всей контактной поверхности наблюдается проскальзывание, при котором поверхности контакта совпадают с поверхностями скольжения, а удельные силы трения на них максимальны [4] и равны пределу текучести материала на сдвиг [5, 6]. Следует отметить другую особенность протекания указанных процессов, определяющую требования к точности конечной поковки. Понятно, что большие контактные давления вызывают нормальные упругие перемещения рабочих поверхностей инструмента, соизмеримые с толщиной пластического слоя [7, 8]. Рассматриваем пластический слой в клиновидной области, составленный из материалов с разными механическими характеристиками. слой свободно растекается между параллельно сближающимися жесткими шероховатыми плитами. Слой под действием в направлении толщины распределенной нагрузки со стороны инструмента беспрепятственно течет в направлении радиусов.

Еще

Тонкий слой, стесненное течение, модель "идеальной жидкости"

Короткий адрес: https://sciup.org/148327516

IDR: 148327516   |   DOI: 10.37313/1990-5378-2023-25-4-132-138

Текст научной статьи Моделирование задачи о свободном растекании пластического слоя, состоящего из разных сред, в постановке модели "идеальной жидкости"

EDN: RGOMXP

ПОСТАНОВКА И РЕШЕНИЕ КРАЕВОЙ ЗАДАЧИ

Краевая задача течения тонкого слоя по плоским шероховатым поверхностям ставится следующим образом. Рассматриваем пластический слой в клиновидной области, составленный из материалов с разными механическими характеристиками. Положение прямолинейных границ, пересекающихся в начале выбранной неподвижной прямоугольной системы координат Оху, задается начальными углами «1 и «2 соответственно (рис. 1). Предположим, что такой слой свободно растекается между параллельно сближающимися жесткими шероховатыми плитами. Слой под действием в направлении толщины распределенной нагрузки со стороны инструмента беспрепятственно течет в направлении радиусов. Подобная задача при условии симметричности пластической области в постановке математической модели «идеальной жидкости» решена в [5].

Выберем неподвижную систему координат Оху, в которой в начальный момент времени t _ to указанная область задается углом р2 > 0. При этом сами линейные границы растекающейся области в начальный момент заданы уравнениями прямых:

Г^у _ к1х,; к1 > 0,

Г2:у _ к2х; к2 < 0,

Г12:у = кох, где к1,к2,ко - коэффициенты определяются через известные углы «1, а2 и р2:

tgP 2 =-к г ;

tg(« 2 -P2) = к о ;

tgV« i + 2 -P 2 )] = к 1 .

Система дифференциальных уравнений в частных производных краевой задачи течения пластического слоя на плоскости (в размерных величинах, t > t0) состоит из двух уравнений квазистатического равновесия относительно неизвестного давления p на контакте (1) и (2) и условия несжимаемости (3):

Эр _ - 2rst _     и .

Эх      h i Уи2 + vz ;

Эр _ - .     и ;

Эу     hi Уи2 + v 2

Рисунок 1. Схема пластической области в форме клина из материалов с разными механическими характеристиками:

М 0, М 1, М 2 – точки, принадлежащие линейным границам;

S 1, S 2 – области, занимаемые двумя различными по свойствам материалами

ди д: дЛ _ о дх ду dt "

Дополняет систему неизвестная граница раздела двух сред

Wy _ Ф о (хЛ); t > t o ), которая в начальный момент задана уравнением

Ф о (х,t о ) _ к о х;

на этой границе давление выравнивается

Р 1 = р2; дф о , цдф о _ ^ dt дх "

На неизвестных свободных границах

Гт(У = Ф т (х, t),t>t о ,m_ 1,2 ), которые в начальный момент также известны

(^ m (x,t o ) = к т х):р _ 0;

дфт ! и дфт г dt дх , здесь и, и-скорости течения;

Osk _ V3tsk (к _ 1,2) - предел текучести пластического материала в областях 01 и S2 соответственно, причем для определенности положим, что os1 < os2;h _ h(t) - известный закон изменения толщины слоя; A(t) _ In (j^ - степень деформации; hо _ h(tо) - толщина слоя в начальный момент времени tо.

Примем за Ьо - характерное значение линейного размера слоя. Введем безразмерные величины:

_ h £_ U

• о

- о

Обезразмерим величины в уравнениях задачи:

/ dh(t о ) \

;5_^: 1 о _^: 1 ;^ о _А^и,. aS 2          Е                Е

"

др _ дх ""

др _ ду

5 д р _ дх

5 д Р _ ду

2 1 и ^Ф^;

L1 и

BS1;

2 1 и

2 1 и

-р = —р , B 07;

|^ + |^ -^=0, BSiUS^                                   (8)

Эх Эу at     ,      1     2

Р1 = Р2;                                                                      (9)

5 + U5 = v на^;                             (10)

p = 0;                                                                (11)

^ + U—=v   на Г (к = 1,2).                        (12)

Эt        Эх       ,            k 4        ,

Задача решается в безразмерных величинах. Для удобства записи диакритические знаки в виде черты над безразмерными величинами в дальнейших рассуждениях опускаем. Как известно [1], внутри области течения существует линия раздела течения, образованная пересечением двух различных линий тока, и на которой u 2 + v 2 = 0. С другой стороны, при h = h(x) линиями тока служат прямые, ортогональные к контуру свободно растекающегося пластического слоя. Пусть М000) некоторая точка на линии раздела двух сред Г12 (см. рис.1). Для определенности положим, что:

yS i sin«1 > yS 2 sin«2.                                                     (13)

Предположение (13) означает, что линия раздела течения в начальный момент времени t = t0 располагается в области S1. Поэтому продолжим линию тока, исходящую из области S2, в область S1, отсчитывая от точки М0 е Г12. Для этого найдем угол преломления 2 - а3 линии тока в точке М0 [5]:

dp(s) . = ds = g£+££.         х 2 3х ds 3yds V3h5   ^2    / V3h 5cosa3 = sina2,                                                      (14) где s - параметр длины дуги вдоль линии Г12. Формула (14) означает, что при пересечении линии раздела двух пластических сред линия тока преломляется, причем угол преломления увеличивается при прохождении в «менее плотную» среду (аналогия с оптикой). Из (14) следует, что все линии тока входят в область S2 под постоянным углом к оси Ох. Теперь, определив линию тока, исходящую из точки М0 е Г12, можем найти на ней точку Мв(хв;ув) ветвления течения из следующего условия:

\. ОМ ".■■ ' 2 М V :      ■/ '+ '.                                   (15)

В (15) справа стоит выражение для контактного давления в точке Мв, найденного вдоль другой линии тока, исходящей от контура Г1 , причем величина:

|кххв-ув1   к1Хв-ув s       П.----Tn        R----Tn , V1 + к1     V1 + к1 есть расстояние от точки Мв до границы ГР Находим оставшиеся в (15) величины:

ОМ 0 = V x 2 + y 2 = X 0 J1 + к 0

Уравнение прямой М0Мв:

У - У0 = tg(^0 + «з) ' (х - Х0),                                         (16) где 0 = arctgko > 0.

Из (13) получаем:

tg^ 0 +tga 3     k o sma 2 +Va2-sm2a 2

к 5    tg( ^ 0 + « з ) = 1-tg, 0 tg1 Z 3 = siM 2 - k o Va r -^                      (17)

С другой стороны:

t g ( « 2 - М + t g 0 2     к 0 - к 2

tg« 2 = tg[ ( « 2    AD + 0 2] = , _z      р х_р = , , , , ;

1 - tg ( « 2 - P2)tg02   1 + к 0 к 2

sina2 = / ts2 2 = .     ko - k 2 = > 0.                           (18)

2   ^1+t S 2a 2    V(1+k o k 2 )2+(k o -k 2 )2

Подставим (18) в (17) и найдем к5 в зависимости от к0,к2 и 5:

к = fc o C^ Q -^ 2 )^V£2(1^^ 0 ^ 2 )22(^ 0 ^ 2 ) ^                                          (19)

5    (k 0 -k 2 )-k 0 V 52(1 + k o k 2 )2 + ^2(k o -k 2 )2

В частности, при 5 = 1 (т.е. пластическая среда - однородная) из (2.80) и (2.77) соответственно

получаем:

1

к 5 = ?              _____

М 0 М в = V ( У в - У 0 ) 2 + ( х в - Х 0 ) 2 = | х в - X q V + к; 2 ,                      (20)

Подставим (18), (19), (20) в (15):

/l(ki,k2,ko,a) хв = х0 с rv V V XV                                                      (21) /2(kl'k2'k0'^.) где л = —1 77^™,+17771+1^—k^ ——1, Vт:+'?о(kо-kl—+ KTll+j^z^-, 5^     °              5 VT+kl    5V(1 + k0ki)l + (k0 — ki)1         5 Vт + kT

^Virk f .

J1+kt

Как видно из (20), (21), линия ветвления (ЛВ) в момент t — t ° есть прямая:

_ f l k 5 + / 2 (k Q -k s )

У в — kBxB,kB

ft

В частности, при 5—1 формула (22) упрощается:

k k z V 1 + k l + k l V 1 + k 2

B V1 + k l +V1 + k l ,

1 , arctgkB arctgk1 arctgk1 arctgkB — - (arctgk1 arctgk1).

Последняя формула означает, что для однородного пластического слоя линия ветвления равно отстоит от линий свободных контуров Г1 и Г1. Если дополнительно принять, что k1 — —kl, то получаем: кв — О, т.е. линия ветвления совпадает с осью Ох. Получим теперь зависимости для контактного давления и скорости течения в начальный момент. Рассмотрим сначала область S1B, ограниченную линиями Г1 и Гв. Линия тока, проходящая через точку М(х,у) е S1B:

У — У в —-"Jx — Xb)

Последнее условие разрешается относительно хв k1y + х в —1—в + 1

Тогда,

V ( x,y ) — ‘Ах в dt

^j 17 1 dt

- ( k 1 X — y) Р ( х,У ) n, I----74 , y3h V1 + — 1

dA в

— x)V 1 + 1     dA V1 + — 1

и — Vcos (^ — д ! \ — —VsinP 1 — — Vk1

v -    1               V1 + 1

ki dA

— — di (X B

dt k1kB + 1

( У в х),

dAk 1 (y — — в х)

Х) —--:--—------- , dt k1kB + 1

v — Vsin ( ^ p1^ — Vcosp1

V   _ dA(xB~x) _ dAki(y-kBx)

1 +k i   at ki      dt kikB^1

где p1 arctgk1 > О .

Рассмотрим теперь область SB0 , ограниченную линиями Гв и Г11 . Линия тока, проходящая через точку

М(х, y) е SB0 , имеет вид:

y — Ув 5 ( х — хь).

Разрешим последнее уравнение относительно хв:

Х в

y — — 5 X k B — k 5

Тогда,

с \        х -              - (—1Хв yB) ,   - г, -------УГГЛ-------У?

p ( x,y ) — р ( М в ) + ^=h ( М в М ) ^-h j£+— r + V5h V( y — У в )1 + ( х — Х в)1

= - У — к5х \ г — kB)   - У-1вх \ I 1

^3hVk B — — 5 ) JT+k11   V3hVk B — k5,H     5 ,

V ( Х, y ) —d A ( М в М) — ‘dt V(X b x) 1 + ( У в — y ) 1 dA |х — Х в |J1 + k 1 — — ^ ( Х в х ) ^1 + k 1

U —

, x V

—Vcos ( a3 + p°) — —

Vт + kI

— — d^ Vт+"k 1 ( ^-k в x ), dt^       5 kB-ks)

v —

—Vsin(a3 + Д ° ) — —

V tg ( a3 + p°) V1 + tg1 ( a3 + p°)

dA           dAy — квх dt Хв Х      dt kB — k5'

dA               dA ( y —— в Х ) 5

  dt (x B Х) 5 dt kB—k5

Рассмотрим, наконец, область SB1 , ограниченную линиями Г11 и Г1 . Линия тока, проходящая через

точку М(х,у) е SB1 , имеет вид:

У — У о ——7 ( х — Х о) .

Разрешим последнее условие относительно х ° :

х °

1 У + х

1 к ° + 1.

Тогда, 2 |к 2 хв у|    2 у-к2х

Р ( х,у ) = —--,     „ = -=--,     „.

V3h5 ТГ+к 2 V3h5^TTk I

Согласно (14) и (18),

1 + к о к 2

sina 3 = 71 в cos2a3 = ^1

cosa2 =       =

71 + tg 2 a 2 ^(1Tk о к2У + (к о 2)2

^^^^^^в

1sin2a      у^СМк,^) 2 I (5 2 1)(кГкФ

5 2 Sm2         57(1 + W2 + (к , к 2 ) 2 ,

В результате,

ах /      0

V(M о2 ) = а^4 1 + к 2 к ;

в к в 75 2 (1 + к 0 к2^ 2 + (5 2 в

^^^^^^в

к 5

5(к 0 к 2 + 1)

1)(к о вк 2 ) 2 ----------------х0,

V(x,y) = V(M 02 ) + аХ 0 М) = V(M 02 ) + аX 7(x-X о ) 2 + (y-У о ) 2 = at                   at

ах

= V( M 02 )+^^(X 0

Ф-

^^^^^^в

71 + к 2 2 к

ах а<ф" у

^-^^[^ - ^^^^(у K 2 K Q T1

^^^^^^в

ф 1 = J 1 + к 2

к 0 к в

^^^^^^в

к в 75 2 (1 + к 0 к 2 )^+(5 2

^^^^^^в

^^^^^^^

к 5

5(к о к 2 + 1)

1)(к02) 2

0   2J ^у + х),

и(х,у) = —V(M)cos ^2 в ^ г ) = —V(M')sinp2 =

ах ф ■ к 2 at 71 + к

V ( x,y ) = -V ( M)sin^ | -P 2 ) = -V ( M)cosP 2 = в

ах

. 2

^ 2

dt /1+к2

Итак, нашли распределение p,u,v во всей области течения в начальный момент. Покажем, что

линии Г1212 остаются прямыми. Допустим, что они остаются прямыми, то есть их можно задать

уравнениями:

Г 1 :у = к 1 ( t ) x

Г > :у = к 2 ( t ) x

Г 12 :у = к о ( t ) x

Подставим (27) в кинематические условия (12):

ахк 1 (увк в х) ах к 1 вк в

Д: к1х ка at к1кв + 1     at к1кв + 1, в которой использованы формулы (24) относительно скоростей, а у = к1х, или:

Г 1 : к 1

ахк 1 2 1 в к в ) ахк 1 в к в

Г 1 :

at к 1 к в + 1     at к 1 к в + 1

dk i     1 в )( 1 1 2)

---= ----------------.

ах

kikB+1

Аналогично получаем дифференциальное уравнение относительно Г 2 :

Г 2 : к 2 х + к 2

ах ф ■ к 2

ах ф

at 71 + к 2 2      at 71 + к 2 2

где ф определяется из (26), в которой у = к 2 х:

Ф ( х ) = ф 0 х,

Ф 0    к 2 к 0 + 1

^ ф 2 в J 1 + к 2 2 в к 0 ) j ,

или

ф 2 = ^ 1+к 2 к ;

в к в 75 2 (1 + к 0 к 2 ) 2 + (5 2 в

^^^^^^в

к 5

5(к 2 к 0 + 1)

1)(к0—к2) 2

0 2 (1 + к 2 2 )

Г 2 : аах2 = —ф о 71 + к 2 2

В частности, при 5=1 и к 2 = вк 1 формулы (29) и (30) упрощаются:

Г 1 : ак 1 1 (1 + к 2 ), ах             _____

Г -: ^ = к 2 (1 +к 2 2 ),ф 0 = вк 2 /1 + к 2 2 , ах

т.е. получили известное дифференциальное уравнение задачи о растекании однородного пластического слоя, занимающей область формы клина.

И, наконец, третье дифференциальное уравнение (2.71) относительно Г 12:

Г 12 0 х

^^^^^^в

к 0

ах у в к в х ах (у в к в х)к 5

at к в в к 5    at к в

^^^^^^в

к 5 ,

где использованы формулы (2.117) для скоростей, в которых у _ kox. Или

^ .dk g _ (k o - k s )(k o — k s ) dA         k g — k s

Система нелинейных дифференциальных уравнений первого порядка (1), (2), (3) в общем случае решается численными методами. В результате получаем законы изменения границ пластических областей в процессе растекания.

Таким образом, представлено в полном виде точное решение несимметричной задачи о растекании пластического слоя, составленного из двух клиньев, в математической модели «идеальной жидкости», причем:

Показано, что границы этих клиньев остаются прямыми в процессе растекания.

Выведены уравнения для эволюции их границ.

Установлено, что линия ветвления течения остается прямой в процессе растека

ния. Выведены формулы для нахождения линии ветвления течения.

Список литературы Моделирование задачи о свободном растекании пластического слоя, состоящего из разных сред, в постановке модели "идеальной жидкости"

  • Георгиевский, Д.В. Избранные задачи механики сплошной среды/ Д.В. Георгиевский. М.: ЛЕНАНД, 2018. 560 с.
  • Ильюшин, А.А. Труды (1946-1966). Т. 2. Пластичность/ Составители Е.А. Ильюшина, М.Р. Короткина. М.: ФИЗМАТЛИТ, 2004. 480 с.
  • Кийко, И.А. О форме пластического слоя, сжимаемого параллельными плоскостями/ И.А. Кийко// Прикладная математика и механика. 2011. Т. 75. Вып. 1. С. 15-26. EDN: NDRZWJ
  • Кадымов, В.А. Контактная задача о несвободном растекании пластического слоя на плоскости: эксперимент и теория/ В.А. Кадымов, Е.Н. Сосенушкин, Н.А. Белов // Сб. науч. трудов Упругость и неупругость. М.: МГУ, 2016. С.180-185. EDN: VYFTQJ
  • Белов, Н.А. О краевой задаче течения пластического слоя между сближающимися жесткими плитами/ Н.А. Белов, В.А. Кадымов// Изв. РАН. МТТ. 2011. №1. С. 46-58. EDN: NDXOGP
  • Сосенушкин, Е.Н. Механика выдавливания алюминиевого сплава при штамповке поковки с продольными рёбрами/ Е.Н. Сосенушкин, В.А. Кадымов, Е.А. Яновская, Т.В. Гуреева //Цветные металлы. 2019. №3. С.69-75. EDN: IQFZHY
  • Кадымов, В.А. Некоторые точные решения эволюционного уравнения растекания пластического слоя на плоскости/ В.А. Кадымов, Е.Н. Сосенушкин, Е.А. Яновская // Вестник Московского ун-та. Сер.1. Математика, механика. 2016. №3. С.61-65. EDN: VUZXCX
  • ГОСТ 3778-98 Свинец. Технические условия. Минск: ИПК Издательство стандартов, 2003. 8 с.
Еще
Статья научная