Направления совершенствования динамического лункообразователя

Автор: Родионов Андрей Викторович, Цыпук Александр Максимович, Марков Олег Борисович, Эгипти Анатолий Эвальдович

Журнал: Ученые записки Петрозаводского государственного университета @uchzap-petrsu

Рубрика: Технические науки

Статья в выпуске: 8 (129) т.2, 2012 года.

Бесплатный доступ

Представлены перспективные направления совершенствования конструкции динамического лункообразователя типа Л-2У для посадки леса.

Динамический лункобразователь, совершенствование, посадка леса

Короткий адрес: https://sciup.org/14750296

IDR: 14750296

Текст научной статьи Направления совершенствования динамического лункообразователя

Для механизации подготовки лунок для посадки растений при восстановлении леса на не-раскорчеванных вырубках с каменистыми почвами в Петрозаводском университете разработан динамический лункообразователь типа Л-2У [5]. Теоретическое обоснование проектных параметров для опытных образцов и опытных партий динамических лункообразователей типа Л-2У выполнено в работах [1], [2], [3], [4], [5], однако при переходе от испытаний к производственной эксплуатации возникли как непредвиденные поломки при взаимодействии с препятствиями (удары о камни, пни) на вырубках, так и ряд новых идей по расширению функциональных возможностей машины. В настоящее время исследовательские работы рекомендуется вести в следующих основных направлениях: 1. Анализ нагруженности основных рабочих органов лункообразователя типа Л-2У при работе в среде препятствий (пни, камни) на вырубке с целью научного обоснования коэффициентов динамичности, необходимых для проектных и конструкторских работ при создании и совершенствовании машины. 2. Обоснование размеров, формы и типа поперечного сечения основных рабочих органов лункообразователя типа Л-2У, обеспечивающих минимальную металлоемкость конструкции при заданных параметрах нагружения машины при работе в среде препятствий. 3. Расширение тех нологических возможностей лункообразователя типа Л-2У путем обоснования проектных параметров рабочих органов и приспособлений, обеспечивающих подготовку почвы и посев семян.

В рамках исследований по первому направлению были выполнены исследования нагруженности рабочих органов машины при работе в среде препятствий на вырубке [1], [2], [3], [4], также была разработана новая методика [2], [4] моделирования соударения элементов лункообразователя типа Л-2У с препятствиями на вырубке, развивающая ранее выполненные исследования [1], [5]. Установлено (рис. 1, 2), что при ударе иглой на конце рычага Л-2У (наиболее опасная ситуация) о камень коэффициент динамичности равен к = 465, напряжение изгиба о = 275,9 МПа, что больше допускаемого напряжения на изгиб углеродистой стали 5 (200 МПа), но меньше, чем предел ее прочности о B = 500.. .620 МПа (для легированных сталей о B = 800.. .1000 МПа) [6]. При ударе иглой на конце рычага Л-2У о минеральную почву коэффициент динамичности равен kdn = 22, напряжение изгиба о = 12,8 МПа, что не превышает допускаемое напряжение на изгиб углеродистой стали 5 (200 МПа) [6].

Коэффициент перегрузки материала рычага (определяется как отношение коэффициента динамичности при соударении иглы на конце рычага с камнем к аналогичному коэффициен-

ту при соударении с почвой) составляет kпер = 21. В перспективном варианте конструкции модернизированного динамического лункообразова-теля типа Л-2М (патенты РФ № 56 766, № 75 910) предусмотрен одноплечий рычаг, то есть без хвостовой части (рис. 4). В этом случае длина рычага равна 1,26 м. Другие характеристики рычага остаются без изменений по сравнению с Л-2У. В результате расчетов для двух аналогичных ситуаций соударения рабочего органа перспективного лункообразователя установлено, что при ударе иглой на конце рычага Л-2М о камень коэффициент динамичности равен kdin = 191, напряжение изгиба σ = 187,8 МПа, что не превышает допускаемого напряжения на изгиб углеродистой стали 5 (200 МПа) и меньше, чем предел ее прочности σ B = 500…620 МПа [6]. При ударе иглой на конце рычага Л-2М о минеральную почву коэффициент динамичности равен kdin = 49, напряжение изгиба σ = 49,7 МПа, что не превышает допускаемое напряжение на изгиб углеродистой стали 5 (200 МПа) [6]. Коэффициент перегрузки материала рычага составляет kпер = 4, что значительно ниже, чем в случае лункообразователя типа Л-2У.

Рис. 1. Зависимость перемещений точек хвостовой (короткие) и передней (длинные волны) частей рычага от времени при соударении иглы с камнем. По оси ординат – перемещение в метрах, по оси абсцисс – время в секундах

Рис. 2. Изменение величины изгибающего момента по длине рычага при соударении иглы с камнем. По оси ординат – величина момента в ньютон-метрах, по оси абсцисс – расстояние от левого торца хвостовой части рычага в метрах;

M max = 27917,5 Н ∙ м

В рамках исследований по второму направлению были выполнены исследования по обоснованию наилучшего профиля поперечного сечения основного рабочего органа динамического лункообразователя – рычага с шарнирно закрепленной на его конце иглой – по критерию минимальной металлоемкости [3]. По конструктивным соображениям рычаг лункообразовате-ля Л-2У изготавливается как двуплечий, коробчатого сечения, сварной из двух швеллеров № 12

(по ГОСТ 8240-97), материал сталь 5 (рис 3 а ) [5]. Для сравнения с имеющейся формой профиля поперечного сечения рычага были выбраны следующие предпочтительные с конструктивной точки зрения формы полых поперечных сечений (рис. 3 б , в , г , д ): квадратная, прямоугольная, круглая и овальная.

Рис. 3. Формы полых поперечных сечений рычага: а – коробчатое из двух швеллеров; б – квадратное; в – прямоугольное; г – круглое; д – овальное; h – высота сечения, м; b – ширина сечения, м; d , t – толщина стенки сечения, м

Результаты сравнения сечений рычага Сравнение по моменту инерции

h , м

b , м

J Х , м4

d , м

t , м

m П, кг/м

а

0,12

0,104

608 ∙ 10–8

0,0048

0,0078

20,80

б

0,12

608 ∙ 10–8

0,0062

22,06

в

0,12

0,104

608 ∙ 10–8

0,0071

23,28

г

0,12

608 ∙ 10–8

0,0122

32,48

д

0,12

0,104

608 ∙ 10–8

0,0147

35,22

Сравнение по моменту сопротивления

h , м

b , м

WХ

, м3

d , м

t , м

m П, кг/м

а

0,12

0,104

101 ∙

10–6

0,0048

0,0078

20,80

б

0,12

101 ∙

10–6

0,0081

28,39

в

0,12

0,104

101 ∙

10–6

0,0091

29,39

г

0,12

101 ∙

10–6

0,0157

40,38

д

0,12

0,104

101 ∙

10–6

0,0184

42,47

Сравнение по полярному моменту сопротивления

h , м

b , м

WP

, м3

d , м

t , м

m П, кг/м

а

0,12

0,104

84 ∙

10–6

0,0048

0,0078

20,80

б

0,12

84 ∙

10–6

0,0051

18,51

в

0,12

0,104

84 ∙

10–6

0,0091

29,39

г

0,12

84 ∙

10–6

0,0055

15,45

д

0,12

0,104

84 ∙

10–6

0,0061

15,93

Примечание. h – высота сечения, м; b – ширина сечения, м; d , t – толщина стенки сечения, м; JХ – момент инерции сечения, м4; WХ – момент сопротивления сечения, м3; WP – полярный момент сопротивления сечения, м3; m П – погонная масса рычага, кг/м

Результаты сравнения представлены в таблице (нумерация профилей поперечных сечений принята по рис. 3). Установлено, что наилучшим образом сопротивляется изгибам во всех направлениях поперечное сечение, профиль которого сформирован из двух швеллеров № 12

с уклоном внутренних полок (по ГОСТ 824097). Квадратный полый профиль поперечного сечения можно рекомендовать для тех случаев, когда изготовление рычага из двух швеллеров представляется нецелесообразным. Дальнейшие исследования в этой области рекомендуется вести в направлении подбора стандартных конструктивных элементов для профиля сечения с помощью комплексов специальных программ для ПЭВМ типа «SCAD Office», «ЛИРА» и др., а также изучить перспективы изготовления рычага из профиля нестандартного сечения.

В рамках исследований по третьему направлению были разработаны два варианта высевающего устройства к лункообразователю: механическое [1], [2] и более совершенное – пневматическое (рис. 4).

Рис. 4. Лункообразователь типа Л-2М с установленным пневматическим высевающим приспособлением

Механическое высевающее устройство является сменным приспособлением к лункообра-зователю Л-2У, устанавливаемым вместо игл. Приспособление предназначено для строчнолуночного посева мелких сыпучих семян (преимущественно хвойных древесных пород) по минерализованным полосам одновременно с об- работкой почвы. Лункообразователь типа Л-2М с пневматическим высевающим приспособлением содержит (рис. 4): остов (1), навесное устройство (2) для соединения с трактором (трактор не показан), по бокам остова смонтированы рычаги (3) с шарнирными иглами (4), регуляторы энер -гии в виде пружин сжатия (5), лыжеобразные полозы (6), оснащенные снизу устройствами для поверхностной обработки почвы (7), на остове также смонтировано устройство для выделения порций семян с воздухонагнетателем (8), внутри остова проложены семяпроводы (не показаны), заканчивающиеся выходными окнами (9) на лыжеобразных полозах. Лункообразователь типа Л-2М с пневматическим высевающим приспособлением без дополнительной переналадки режимов работы обеспечивает подготовку ямок для посадки растений, посев семян или поверхностную обработку почвы для восстановления леса на вырубках. В настоящее время коллективом авторов ведутся исследовательские и опытноконструкторские работы по обоснованию проектных параметров лункообразователей типа Л-2У и Л-2М, оснащенных высевающими приспособлениями, а также разработка технологий их рационального применения на вырубках в среде препятствий.

ВЫВОДЫ

  • 1.    Динамический лункообразователь типа Л-2У со сменными высевающими приспособлениями позволяет механизировать трудоемкие работы по подготовке почвы для посадки растений, посев лесных семян и содействует естественному лесовозобновлению.

  • 2.    Представленные в статье направления исследований и уже достигнутые результаты позволяют успешно завершить работы по созданию эффективной, универсальной машины для лесовосстановления на основе динамического лункообразователя типа Л-2У, работоспособной в среде препятствий (пни, камни) на вырубках.

* Работа выполнена при поддержке Программы стратегического развития (ПСР) ПетрГУ в рамках реализации комплекса мероприятий по развитию научно-исследовательской деятельности на 2012–2016 гг.

Список литературы Направления совершенствования динамического лункообразователя

  • Марков О. Б. Обоснование параметров рычажно-кулачкового механизма динамического лункообразователя для посадки лесных культур: Дис.. канд. техн. наук. Петрозаводск, 2006. 163 с.
  • Родионов А. В. Рубка и восстановление леса на основе ресурсосберегающей технологии. М.: Флинта, 2006. 276 с.
  • Родионов А. В. Выбор поперечного сечения рычага динамического лункообразователя для посадки леса. Петрозаводск, 2008. 23 с. Деп. в ВИНИТИ 29.10.2008, № 828-В2008.
  • Родионов А. В., Раковская М. И., Колесников Г. Н. Моделирование балочного элемента лесопосадочной машины как упругой механической системы с распределенной массой при соударениях//Вестник Поморского университета. 2006. № 4. С. 148-155.
  • Цыпук А. М. Повышение эффективности лесовосстановительных работ ресурсосберегающей технологией: Дис.. д-ра техн. наук. СПб., 1996. 299 с.
  • Фесик С. П. Справочник по сопротивлению материалов. 2-е изд., перераб. и доп. Киев: Будiвельник, 1982. 280 с.
Статья научная