Напряжённо-дефомированное состояние упругого слоя при локальном нагружении
Автор: Софинский Алексей Николаевич
Журнал: Космическая техника и технологии @ktt-energia
Рубрика: Прочность и тепловые режимы летательных аппаратов
Статья в выпуске: 4 (31), 2020 года.
Бесплатный доступ
В трёхмерной постановке рассмотрена задача локального нагружения упругого слоя. Решение краевой задачи для действия сосредоточенной силы построено в виде комбинации двух составляющих. Первая - классическое решение теории упругости А. Лява; вторая - решение, форма которого предложена И.М. Рапопортом. Специфика второй составляющей в том, что она описывает точечный краевой эффект, быстро затухающий по мере удаления от точки приложения силы. Это решение построено в форме рядов - разложений по собственным функциям вспомогательного несамосопряженного дифференциального оператора. Сходимость рядов обеспечивается быстрым ростом собственных значений. Затухание к нулю на бесконечности обусловлено экспоненциальным законом убывания функций Макдональда. Решение о действии сосредоточенной силы используется как функция влияния для определения компонентов вектора перемещений, тензоров деформаций и напряжений в задаче о произвольном локальном нагружении упругого слоя. В результате аналитическое решение сингулярной задачи даёт возможность корректно определить напряженно -деформированное состояние в зоне локального нагружения.
Прочность, напряжённо-деформированное состояние, теория упругости, дифференциальные уравнения, ряды, функции бесселя
Короткий адрес: https://sciup.org/143177941
IDR: 143177941 | DOI: 10.33950/spacetech-2308-7625-2020-4-56-68
Текст научной статьи Напряжённо-дефомированное состояние упругого слоя при локальном нагружении
Расчётное или экспериментальное определение напряжённо-деформированного состояния (НДС) является центральной частью любой задачи о прочности конструкций ракетно-космической техники. Значительная часть задач расчёта НДС приводит к решению краевой задачи с необходимостью аналитического или численного интегрирования системы сингулярных дифференциальных уравнений в частных производных в окрестности особой точки. Высокоградиентный характер изменения функций, полученных в качестве решения и описывающих напряжённое состояние с высоким показателем изменяемости, требует, как правило, не только определения величины напряжений, но и точного их позиционирования относительно зон конструкций, требующих повышенного внимания. Знание точных координат действующих напряжений необходимо, например, для зон сварного шва, термического разупрочнения, места расположения выявленного дефекта конструкции или структуры материала и т. п. Примеры специфического подхода к решению задач прочности для подобных зон оболочечных конструкций изложены в работах [1–3].
Развитие вычислительной техники, повышение её возможностей, разработка соответствующих программных продуктов привели к почти полному вытеснению аналитических методов численными, а из численных — практически стопроцентному использованию метода конечных элементов. Однако получение с их помощью корректного результата в окрестности особой точки связано с некоторыми сложностями. Значительное число работ, посвящённых исследованию локального нагружения, построено на теории пластин и оболочек.
Однако, как известно, теория, построенная на гипотезе неизменяемости нормального элемента (гипотезе Кирхгофа–Лява), вносит в результаты погрешность порядка h / R , за исключением особых случаев, характерным примером которых является НДС с высоким показателем изменяемости.
В данной статье рассмотрена задача о действии сосредоточенной силы на упругий слой. Причём отличительной особенностью подхода является то обстоятельство, что задача определения НДС в окрестности точки действия силы рассматривается в трёхмерной постановке. Полученное решение использовано как функция влияния (функция Грина) в задаче о произвольной нагрузке, распределённой по произвольной области.
однородные уравнения равновесия
При отсутствии поверхностных и массовых сил уравнения равновесия в перемещениях и граничные условия для упругого слоя, ограниченного плоскостями z = ± 2 , в цилиндрической системе координат записываются следую- щим образом [4]:
grad div → u + (1 – 2ν) ∇ 2 → u = 0
– h < z < h , 2
∂u∂
+= 0,
∂z∂
∂v1
+ .= 0,
∂ zr
h z = ± 2,
v div и - ( 1
∂ w
2 v)
∂z где u, v, w — проекции вектора пере-→ мещения u на координатные оси;
div → u |
∂ u = —--+ д r |
1 < д у — 1 и + — r ^ дф |
∂ w — + —— ’ |
∇ 2 = |
д2 1 + д г2 г |
∂1 . + . ∂ r r 2 |
д2 д2 дф2 д г 2 |
Классическое решение А. Лява, соответствующее прогибу пластины (функция w — чётная, а u и v — нечётные):
u =
2 – ν
3 ν
∂θ0
z 3 – z
∂ r
h 2 ∂θ0 ∂θ1
. + ;
2ν ∂ r ∂ r
2 – ν 1 ∂θ h2 1 ∂θ 1
z3 . 0 – z . . 0 + .1
3ν r ∂r 2ν r ∂ϕ r∂ϕ
w = z 2θ0 + θ1,
где θ0 и θ1 — гармоническая и бигармони-ческая функции переменных r и ϕ, соответственно, удовлетворяющие соотношению
∇ 2θ1 =
2(1 – ν ) ν
θ 0 .
Вторая группа функций, являющихся решением краевой задачи (1), ищется в форме, предложенной И.М. Рапопортом [5]:
∂Φ u = (1 – 2ν)f(z) ,
1 ∂Φ v = (1 – 2ν)f (z) . , r ∂ϕ
;
w =
∂ q 2(1 – 2ν) –
∂ z
∂ f
∂ z
Φ
λz λz λz λz λz λz f = c1 h cos h + c2 h + c3 h sin h + c4 h ,
λ z λ z λ z
g = c 1
h cos h – 2(1 – 2 ν )sin h
λ z
+ c 2 sin h + c 3
Граничные условия (6) дают систему однородных алгебраических уравнений
λλ λ
c 1
2 cos 2 – 2(1 – ν) sin 2
λλ λ c1 (1 – 2ν) cos 2 + 2 sin 2
λλ
λ
λ
+ c 2sin 2 = 0,
λ
– c 2cos 2 = 0,
λ
c sin + 2(1 – ν) cos – c cos
3 2 2 2 4 2
= 0,
λλ λ c (1 – 2ν) sin – cos
3 2 2 2
λ
+ c 4sin 2 = 0.
1 ∂Ψ u = χ(z) . , r ∂ϕ
∂Ψ , v = - x( z )^ ,
w = 0
где Φ и Ψ — функции r и ϕ, являющиеся решением уравнений
λ2
∇2Φ – Φ = 0, h2
,
µ2
∇ 2Ψ – Ψ = 0
h 2
Подставляя перемещения (2) в уравнение и граничные условия (1) и учитывая систему (4), получим для функций f ( z ) и g ( z ) систему дифференциальных уравнений
d 2 f d 2 g λ2
2ν d z 2 – d z 2 = h 2 (1–2ν) f ,
df –2(1– ν ) d g = λ (1–2ν) g dz 2 dz 2 h 2
с граничными условиями
ν f – (1 – ν) g = 0,
h df dg z = ± .(6)
ν – (1 – ν) = 0
dzdz
Общее решение системы (5)
λ z λ z λ z
h sin h + 2(1 – 2 ν )cos h
λ z
+ c 4 cos h
Ненулевые решения этой системы имеют место при равенстве нулю её определителя. Из чего следуют два трансцендентных уравнения для вычисления параметра λ:
λ + sinλ = 0;
(9) λ – sinλ = 0.
Для двух пар собственных функций f ( z ), g ( z ) и f ′( z ), g ′( z ), соответствующих собственным значениям λ и λ′, согласно системам (5), (6) будет иметь место равенство:
h /2
(X2 - X‘2)(1 - 2v) J (ff‘ - gg ‘) dz =
-h /2
,2- df d2gL L dg 1. L df dgLdf d^ 1L h I | 2v dz2 dz2 )f [ dz2 2(1 v) dz2 Jg [2v dz* dz* f [ dz2 2(1 v) dz2 Jg I dz
-h /2
df
= h2 z < 1 2v----- dz
d g f ′ dz
dL - 2(1 - v) dg dz dz
g' -
f2v L - dA f + к dz dz )
L - 2(1 - v) ^ dz dz
z = h /2
= 0,
z = - h /2
из которого следует условие биортогональности собственных функций, соответствующих различным собственным значениям:
Вычисляя интегралы с учётом соотношений (9), получим значения постоянных:
c (1) =
h /2
при λ ≠ λ′ ∫ ( ff ′ – gg ′) dz = 0. (10)
-h /2
Для определения постоянных из системы (8) условие ортогональности (10)
дополним условием нормирования:
1/2
J [ f( k )2(^) — g ( k )2 (^)l d^ = 1
- 1/2
( k = 1, 2; j = 1, 2, 3, …). (11)
c (2) =
2(1 – 2 ν ) cos λ 2
2(1 – 2 ν ) sin λ 2
Таким образом, собственные функции краевой задачи (5), (6), соответствующие собственным значениям λ( k ), удовлетворяющие условиям ортогональности (10) и нормирования (11), можно записать в следующем виде:

λ (1)
2(1 – 2 ν ) cos 2 j
X <^z X (1) 1 gj λ (1) 2(1 – 2ν) cos 2j fj λ (2) 2(1 – 2ν) sin 2j gj(2) λ (2) 2(1 – 2ν) sin 2j λ(1)z j h λ(2)z j h λ(2)z j h λj(1)z sin + sin h λ(1) 22 j– 2ν cos λj(2)z cos + sin h λ(2) 2j cos λ(2)z j h cos2 λ(2) j λ(1)z j h + 1 – 2ν sin , λ(2)z j h λ(2)z 2ν sin j h , . Подставляя перемещения (3) в уравнение (1) и учитывая уравнение (4), получим для функции χ дифференциальное уравнение с граничными условиями dχ= 0 dz z = h ± 2 ' d2χ dz2 + hµ22χ = 0 hh 2 < z< 2 Для собственных функций χ имеет место равенство I z = h /2 d2X d2X k ) X. Idz = h2z —jx,--x ^ dz2kk dz2 ki z=-h/2 h/2 h /V d2X. d x n2(k2 - j2) I xx,dz = h2 [ I -—j-xk--ryk j k dz2 k dz2 -h/2 -h/2 из которого следует условие ортого- нальности: h/2 при j ≠ k ∫ χjχkdz = 0. –h/2 χj z 2 cos π j h z 2 sin π j h j = 2, 4, 6, ... j = 1, 3, 5, ... С учетом условия нормирования 1/2 ∫ χ2j dξ = 1, j = 1, 2, 3,… –1/2 собственные функции краевой задачи получат следующее выражение: Таким образом, общее решение однородных уравнений равновесия с однородными граничными условиями (1) в виде линейной комбинации полученных выше функций запишется в следующем виде: ∂ϑ1 u = ξ – ∂r ∂ϑ h2∂θ ∂θ ∂θ 1 ∂ϑ 2 – ν ∂ϑ 2 – z. 0 + 1 + 2 + z2 . 0 + z3 . 0 ∂r 2ν ∂r ∂r ∂r 2 ∂r 3ν ∂r ∞ 2 ∂Φj 1 ∂Ψj + Σ Σ (1 – 2ν) f(k) (z) + χ(k)(z) . j = 1 k = 1 j ∂r j r ∂ϕ v = η– r ∂ϑ1 ∂ϕ r ∂ϑ 2 ∂ϕ h2 1 ∂θ0 1 ∂θ11 . . + .+ 2 r ∂ϕ r ∂ϕ ∂θ 1 ∂ϑ 2 + z2 . 0 + ∂ϕ r ∂ϕ ∂ϕ 2 – ν + z 3ν 1 ∂ϑ∞ . 0 + Σ r ∂ϕ j = 1 2 1 ∂Φ Σ (1 – 2ν) f(k)(z) . j k = 1 j r ∂ϕ 1 ∂Ψ χ(j k ) (z) 2 . ∂r j w = ®i +^2 ^ 2 - zOo+ S S 2(1 - v) 0j = 1 k = 1 dg(k) dz df^k)" dz Φj, где ϑ2 и θ2 — гармонические функции, выделенные из бигармонических ϑ1 и θ1. неоднородные уравнения → При действии системы массовых Q →→ и поверхностных сил q+ и q– уравнения равновесия с граничными условиями приобретают вид G (1 2v grad div^ + V2m j + (Q = 0 P→ = Q→ + δ z – 2h q→+ + δ z + 2h q→–, получим неоднородное векторное уравнение с однородными граничными условиями, которые запишем в перемещениях G f i _ 2V graddivM + V2m j + P5= 0 h –2< z< h 2; h h –2< z< 2; τ = q+, τ = q+, σ = q+ rz r ϕz ϕ z z h z 2; τrz = qr, τϕz = qϕ, σz = qz h z = – ∂u∂ += 0, ∂z∂ ∂v 1 ∂w ∂z+r. ∂ϕ z = ± 2 . (15) . Введя через δ-функцию эквивалентные массовые силы ∂w v div u + (1 – 2ν) = 0 ∂z 2G(1 – ν) 1 – 2ν 1 – 2ν h2 z2 2 – ν ∇2ϑ + ϑ – z ∇2θ – z∇2θ + ∇2ϑ + z3 ∇2θ + 2 3 2ν 0 2 2 0 3ν 0 ∞2 λ(k) Введем трёхмерные функции нагрузки R(r, ϕ, z), Φ(r, ϕ, z), Z(r, ϕ, z), определив их с помощью следующих уравнений: Подставляя перемещения (14) и учитывая, что grad div→u→er ∂R 1 ∂Φ ∂r + . r ∂ϕ 1 ∂ R ∂Φ . r ∂ϕ – ∂r ∂z dz = P. z P =, ϕ P r,= = ∂∂r (div→u); . В проекциях на оси цилиндрической системы координат уравнение равновесия записывается следующим образом 1 →→→ G grad divu + ∇2u e + P = 0; 1 – 2ν 1 →→→ G grad divu + ∇2u e + P = 0; 1 – 2ν 1 →→→ G grad divu + ∇2u e + P = 0, 1 – 2ν →→→ где er, eϕ, ez — единичные векторы осей координат. grad div→u→eϕ grad div→u→e 1. ∂(div→u); r ∂ϕ ∂→ = (divu); ∂z а также, что ∇2e = – e ; ∇2e = – e ; r r r ϕ r2 ϕ ∂e→ ∂e→ r =→ ϕ = → ∂ϕ ϕ ∂ϕ r , из чего следует, что ∇2 →u→e = 1 2 ∂v ∇2u – u – .; r r 2 r2 ∂ϕ ∇2 →u→e = 1 2 ∂u ∇2v – v + . ϕ r2 r 2 ∂ϕ ∇2 →u→e = ∇2w, z получим + Σ Σ (1 – 2ν) f(k)(z) j = 1k = 1 j + R = 0, ∇2Φ(k) – j Φ(k) j h2 j G ∞ π2j2 ψ + Σ χ (z) ∇2Ψ – ψ2 1j = 1 j j h2 j + Φ = 0, . (17) ν 1 – 2ν h2 ν ν 2G (1 – ν) ∇ϑ + ϑ – z ∇2θ + ∇2ϑ + z2 ∇2ϑ + 1 – ν 2 (1 – ν)2 3 4ν(1 – ν) 0 1 – ν 2 2(1 – ν) 0 1 + ν ∞ 2 λ(k) + z3 ∇2θ + Σ Σ (1 – 2ν) g(k)∇2Φ(k) – j Φ(k)+ Z = 0 3ν 0j = 1k = 1 j j h2 j Из граничных условий получаем 3 = 1~v 3 4 G h h R, Ф,-- .’ 2, Z I r, ф, — I+z . 1’ 2 J V2Oo= 3v Г ( hA "№ z Г’ф- d –Z h R, Ф,-- ’ 2, 3 h/2 —J Pz(R’ ф, z)dz. Gh3 z -h/2 С учётом ортогональности и нормирования собственных функций из первого и третьего уравнений системы (16) получим ^T v28- + л- +^у ®3 = а I К1 - v)R - VZ] dz; Х ’-h h2(89r3v) v2e0 + v2e2 = -G - [(1 - V)R - VZ]zdz; 2 Gv02 -h2 ^(1)2 1 V2Ф(1- - j- Ф( 1- + b((1) V20- = - —----— (f(1)R - g<‘Z)dz; j h2 11 0 2(1 - v)G J/2 11 ^(2)2 1 V2Ф(2) j -А— Ф2) + b(2)V20n =--[ (f(2)R - g(2)Z)dz, где b(1) =------------------- f [(1 - v)f(1)- vg(1)] z2dz; 1 2(1 - v)(1 - 2v) ,J 1J 1 hf2 b<2> = 121^^(1^20 I {2(1 — v)[2(2 - v)z2 - 3h2] fj<2> - [4(1 - v2)z2 - 3h2]g<2>}zdz. Из второго уравнения системы (17) получим 1 H/2 y, - -gh J фdz; -h/2 П2 j 2 h /2 V2^ - -rjr ^ --f Фх dz- j h2j GJj -h/2 действие сосредоточенной силы Будем считать, что в области r < ρ действуют эквивалентные массовые силы P = P = –1 δ(z – h). z πρ2 2 Функции нагрузки, определяемые уравнениями (16), при r > ρ равны нулю, а при r < ρ R = Φ = 0; Z = ∫ Pz(x)dx. –h/2 Учитывая свойства δ-функции, а также формулу Дирихле для интегралов, зависящих от параметра, получим для r < ρ z P dz = – , –h/2 z πρ2 h/2 h/2 z z J Zdz = J J Pz(x)dxdz = [z J Pz(x)dx|;//2--h/2 -h/2 -h/2 -h/2 h/2 h/2 h/2 - J zPz (z) dz = у J Pz (z) dz - J zPz (z) dz -h/2 -h/2 -h/2 По той же схеме получаем равенство нулю следующих выражений: h/2 h/2 J zZdz - 0; J j)Zdz = 0. -h/2 -h/2 В результате уравнения для определения функций в формулах (14) приобретают вид для r < ρ: 1 — v $3 = - 4nGP2; $0 = $3 + ®; 1 + ν ∇2ω = 0; ∇2ϑ1 =ν ϑ0; H2 14- v4 + v22 + 1 - 2 v v(1 - v) 93 = 0; d^ 12 + ^ = dr rv λ(1)2 ∇2Φ( 1 ) – j j h2 фi) = — bjv>у290 (■ = 1, V2^, = — л 2i2 -j ^ = 0 (j = 2, 4, 6,...); ∇2θ0 = – 3ν ;∇2θ = 2(1 ν)θ; Gh3πρ2 1 ν 0 ∇2θ2 = – h 2(8 – 3 ν)∇2θ; λ(2)2 ∇2Φ( 2 ) – j Φ ( 2 )= b(2) при r< ρ, (18) j h2 j Gh3πρ2 j λ(2)2 у2ф(2) — ф(2 > = 0 при r > p.(19) Решение уравнения (18), имеющее конечное значение при r = 0, λ(2) (2) j(2) Φj cj I0 h r G h π ρ 2 λ j( 2 ) 2bj , У2Ф(2>-j X(2)2 L ф(2) = _ b^у2Oo(j= 1, 2, 3,...); решение уравнения (19), стремящееся к нулю на бесконечности, V ^ = - hr ^ = 0 (j = 1, 3, 5,...); для r > ρ 1 + v ∇2ϑ0 = 0; ∇2ϑ1 = ν ϑ0; d^ 1 2 д (д' 1 A + v 2 = ^o; + ^т 21 = о д r 2 v 0 д r Vdr 2 λ(1)2 ∇2Φ( 1 ) – j Φ ( 1 ) = 0 ; j h2 j ∇2Ψ = – π j Ψ = 0 j h2 j 2(1 – ν) ∇2θ0 = 0; ∇2θ1 = ν θ0;; ∇2θ2 = 0; λ(2)2 ∇2Φ( 2 ) – j Φ ( 2 )= 0 (j = 1, 2, 3, ...); j h2 j ∇2Ψ = – π j Ψ = 0 (j = 1, 3, 5, ...). j h2 j Решив уравнения, выполнив при r = ρ сопряжения функций ξ, ϑ0, ϑ1, ϑ2, ∂ ∂ϑ0 ∂r, (ϑ + ϑ ) и переходя к пределу при ρ → 0, ∂r 1 2 получим выражения для искомых функций: 3ν θ0= – G h 3 πρ 2lnr + c1; θ1 3 ( 1 – ν) 4 π G h 3 r2 ( l n r 1 – ν - 2ν r2c1; θ2 = 3(8 – 3 ν ) 40πGh lnr + c2. Для функций Φj и Ψj получаем Φ(j1) = 0; Ψj = 0 (j = 1, 2, 3, …); Φ(2) = c′K j j 0 λ(2) jr h где I0 и K0 – модифицированные функции Бесселя первого и второго рода нулевого порядка. Условия непрерывности функций Φ(j2) и их производных при r = ρ дают алгебраическую систему для определения произвольных постоянных λ(2) λ(2) 3ν j j (2) cj K0h ρ + cj I0h ρ G hπ ρ 2 λ j( 2 ) 2bj , λj(2) λj(2) -c'K. p + c"I. -4— p I = 0. j 1 h j 1 h Учитывая свойство определителя Вронского для функций Бесселя In(x) d K n(x) d x – Kn(x) d I n ( x ) dx x , определяем значение постоянной cj bj Ghπρλj(2)I1 Переходя к пределу 1 lim I ρ→ 0 ρ 1 λj(2) hρ λ(2) j 2h получим cj′ = –bj(2) 3ν 2πGh3. λ(2) j h ρ Формулу для вычисления коэффициентов bj(2) можно представить в следующем виде: b(2) = ----------------------- x j 12(1 - v)(1 - 2v) x {2(1 - v)[2(2 - v)Ji - 3h2J2] - 4(1 - v)Jз - 3H/4}, h/2 h/2 где J1 = ∫ f(j2)(z)z3dz; J2 = ∫ f(j2)(z)zdz; -h/2 h/2 J3 = ∫ g(j2)(z)z3dz; -h/2 J4 Подставляя в интегралы ций (12) и учитывая получим после ряда значения коэффициентов -h/2 h/2 = ∫ g(j2)(z)zdz. -h/2 значения функ-уравнения (9), преобразований b(2) = j h4 6v ^2(1 - 2v) λj(2) sin22j и решение уравнений (18), (19) Φ(2) = – j h 4 πG 2(1 – 2ν) sin2 λ2j(2) в Подстановкой формулы (14) найденных получаются для перемещений λ(2) j j K0 r h . функций выражения 3(1 – ν) w = – r2lnr + 4πGh3 1 – ν c r2 + c 2ν 1 2 zc – 3(8 – 3ν) 40 πG h lnr + z2 3ν 3ν ∞ Σ 4πG 2(1 – 2ν) j = 1 2(1 – ν) dgi(2) dfi(2) d z d z λ j(2) sin22 c1 λ j r, 0 h 1 – 2ν 1 1 – ν 3(1 – ν) 1 9(6 – ν) . + cr + z r lnr + + 8πGν r 2 ν 2πGh3 2 40πGh 2 – ν 1 – z3 . + 2πGh3r 1 – 2ν ∞ Σ 4πGh 2(1 – 2ν) j = 1sin λj(2) λ(2) 2 2j λ K j r f(2). 1 h i lnr – 2πGh3 2πGh3 1 1 – ν r 2ν cr Напряжения, соответствующие этим перемещениям, определённые по известным формулам теории упругости: σ r 2 πh 1 – 2ν 1 1 + ν h + πGhc + z 8ν r2 ν 2 – ν 1 3 . + z 2h2 r2 + 1∞ 4h 2(1 – 2ν) j = 1 λ(2) j λj(2) sin2 2 3 ( 1 + ν ) lnr + 3(3 + ν ) 9(6 – ν) 1 40 . r 2 1 + ν ν πGhc1 + K0λ j r [νgi(2) – (1 – ν)fi(2)] – h h λ (2) r K1 j λ(2) j r h (1 – 2ν)fi(2) 2 1 – 2ν 1 1 + ν 3(1 + ν) 3(1 + 3ν) 9(6 – ν) 1 σ = h + πGhc + z lnr + – . ϕ πh 8ν r2 ν 2h2 4h2 40 r2 1 + ν ν πGhc1 2 – ν 1 1 ∞ λ(2) . + Σj 2h r 4h 2(1 – 2ν) j = 1 λj(2) sin2 λ(2) h λ(2) K j r ν(g(2) – f(2)) + K j r 0 h i i λj(2)r 1 h (1 – 2ν)fi(2) ; σ z 1 Σ∞ 2πh2 2(1 – 2ν) j = 1 λ(2) j sin2λ2j(2) K0 λ j r [(1 – ν)gi(2) – νfi(2)]; h = 1 3 rz 2πh 2r z2 6 1 ∞ λ(2) λ(2) . + Σ j K j h r 2(1 – 2ν) j = 1 λj(2) h sin2 r d d z [(1 – ν) gi(2) – νfi(2)] Набор произвольных постоянных с, с1, с2 служит для удовлетворения граничным условиям на боковой цилиндрической поверхности. Эти граничные условия могут быть поставлены либо на линии боковой поверхности, либо интегрально. Например, для круглой пластинки радиуса а, защемлённой по контуру, w = 0; 0 = 0; u = 0 при r = а, где w0 и u0 — перемещения точек срединной плоскости: 1 2v 1 1 v U0= 8vn G ' r 2v cr: w0 3(1 – ν ) 4πG h3 r2 lnr + 1 – ν c r2 2ν 1 + c2 3(8 – 3ν) 4 0 π G h lnr – 1 ∞ λ(2) λ(2) dg(2) Σ j K0j r 2(1 – ν) i 4πG 2(1 – 2ν) j = 1 2 λj(2) hdz sin 2 dfi(2) dw 3(1 – ν) 1 1 – ν 3(8 – 3ν)1 0 = – r lnr + + c r – dr 4πGh3 2 ν 1 40πGhr + 4πG 2(1 – 2ν) ∞ Σ j = 1 λ(2) j sin2λ2j(2) λ(2) K1 hj r 2(1 – ν) d g i(2) dz dfi(2) d z z = 0 Перемещения, удовлетворяющие условиям защемления: 3(1 – ν) r 3(1 – ν) r2 1 – 2ν r2 ln + a 2 –1 + z 4πGh3 a 8πGh3 a2 4(1 – ν)πGa 3(8 – 3ν) r lnr 40πGh a 3ν r 3ν ln + 2πGh3 a 4πGh3 1 – 2ν 1 . 1 8νπG r ∞1 Σ j = 1 4πG 2(1 – 2ν) r2 a 2 + z 3(1 – ν) 2 π G h 3 rlnr sin2λ2j K0 λ(2) j r h 2(1 – ν) d g i(2) dz 3(8 – 3 ν ) . r + 9(6 – ν ) . 1 40πGh.a2 40πGh.r d f i(2) ; dz 2 – ν 1 1 – 2ν ∞ λ(2) λ(2) . + Σ j K j r f(2) 2πGh r 4πGh 2(1 – 2ν) j = 1 2 λj(2) h sin 2 Для свободно опёртой круглой пластинки граничные условия могут быть поставлены в следующем виде: h/2 w0 = 0; ∫ σrdz = 0; -h/2 h/2 ∫ σrzdz = 0; при r = a. -h/2 Перемещения, удовлетворяющие условиям свободного опирания пластинки: 3( 1 V)Jr + 3(3 + v)(1 - v)a2p ) -z1 - 2v . J_ -3(8 3v)_r 4n Gh3 a 8(1+ v)n Gh3 U2 ) id v)n G a2 40n Gh a – z2 3ν r 3ν(1 – ν) ln + 4πGh3 a 4(1 + ν)πGh3 u = 1 – 2 ν 8νπG r 1 + 1 – ν 1 + ν r2 a 2 1 ^ 1 K f j 4nG^2d 2v>j = 12°h " 2 + z 3(1 – ν) r 2 π G h 3 r lna r_ ^(1 — v) dz 3(1 – ν )r + 9(6 – ν ) . 1 2πGh(1 + ν) 40πGh.r fl dz 2 – ν. 1 + 1 – 2 ν Σ∞ λ j(2)K λ j(2)r f(2) 2πGh3r 4πGh 2(1 – 2ν) j = 1 sin2λj(2) h местное напряжённо-деформированное состояние Полученные функции, описывающие напряженно-деформированное состояние упругого слоя при действии сосредоточенной силы, состоят из двух частей. Первая часть — классическое решение в форме А. Лява — характеризует напряжённо-деформированное состояние, распространяющееся по всей пластине. Произвольные постоянные в этом решении служат для удовлетворения граничным условиям на боковой поверхности. Следует отметить, что основная часть решения А. Лява совпадает с решением, которое дает классическая теория изгиба пластинок, построенная на гипотезе Кирхгофа, что позволяет в случае, если размеры пластины в плане велики по сравнению с толщиной ( << 1), a описывать общее напряжённо-деформированное состояние с помощью решений классической теории пластинок. Вторая часть функций представлена рядами по собственным функциям краевых задач. Зависимость членов ряда от координат в плоскости пластинки определяется модифицированными функциями Бесселя второго рода (в литературе встречаются и другие названия этих функций: функции Бесселя мнимого аргумента второго рода, функции Макдональда) нулевого и первого порядков. Функции K0(х), K1(х) быстро убывают (по экспоненциальному закону) с ростом модуля аргумента x. В соответствии с этим напряжённо-деформированное состояние, характеризуемое рядами, имеет характер точечного краевого эффекта и быстро затухает по мере уда- ления от точки приложения нагрузки. Дифференциальный оператор, описывающий краевую задачу, является несамосопряжённым [6]. Поэтому его собственные значения λj(k) — корни трансцендентных уравнений (9) — комплексные. Комплексными являются также собственные функции (7), включая их составную часть функции ( X\k-' j K0 h r , λ(k) j K1 h r Однако, то обстоятельство, что собственные значения — попарно сопряжённые комплексные числа, следовательно, попарно сопряжёнными являются соответствующие значения собственных функций (7), функций Макдональда и их произведений, делает сумму ряда вещественной. Первые пять значений корней уравнений (9) — λj(1) и λj(2) — приведены в таблице. Как видно из таблицы, модули собственных значений возрастают с ростом номера собственного значения, что обуславливает хорошую сходимость рядов и позволяет ограничиться суммой трёх-четырёх пар членов ряда. Функции, описывающие точечный краевой эффект вблизи действия сосредоточенной силы, построенные в виде разложений по собственным функциям несопряжённого дифференциального оператора, описывающего краевую задачу (5), (6), в декартовой системе координат записываются следующим образом: x 1 – 2ν ∞ λj(2) λj(2) u(x, y, z)= 4πGh 2(x2 + y2) jΣ= 1 λ(2)K1h (x+y)fi ; sin2 2j y 1 - 2v - \(2) p7:2) ,--------V v(x. У- z) - 4nGh 2(x2 + y2)^1 x(2) K 1 h A(x2 +y2 ) J f^; sin2 2 w (x, y, z) = – 4πGh 2(1 – 2ν) ∞ Σ j = 1 1 λj(2) λ( 2 ) K0 h ( x2 + y2) sin22j 2(1 – ν) dgj(2) d z dfj(2) d z Если в области х, y∈s действуют эквивалентные силы Р(х, у), то упругие перемещения могут быть найдены интегрированием соответствующих функций по области s: x 2 2v ” Xj-2) f Xj-2) I) u = 4nGh J 2( x2 + y2) 17P(x', y')Д X(2) K1 l~h"" ^(x-x')+ (y -y')2) f(2) dx'dy'; j sin2 2 y 1 – 2ν ∞ λj(2) λj(2) v =4πGh 2(x2 + y2)∫s∫P(x′, y′) jΣ= 1 λ (2)K1 h ( x – x ′ )2 +( y – y ′ )2 fi(2)dx′dy′; s sin22j 1∞ w =– ∫∫P(x′, y′) ς 4πGh 2(1 – 2ν) s j = 1 sin2 λ j(2)K0 λ(2) j h x ′ )2 +( y – y ′ )2 2(1 – ν )d zj dgj(2) dfj(2) –d z dx′dy′. Компоненты тензоров деформаций и напряжений определяются по известным формулам теории упругости: ∂u ∂v∂ x ∂x ; y ∂y ; z∂ ε xy 1 dUu ду । 1 f dvdw) + ; e = +; 2 (dy дx J yz 2 (dz дy ) = 1 d6 w д u\ e : "2 (ax + az"/ γху = 2 εху; γуz = 2 εуz; γzх = 2 εzх; E σx = 1 – ν2[εx + ν(εy + εz)]; σ = [ε + ν(ε + ε )]; y 1 – ν2 y z x E σz = 1 – ν2[εz + ν(εy + εx)]; τху = G γху; τуz = G γуz; τzх = G γzх. заключение На основе трёхмерных уравнений теории упругости получено явное решение краевой задачи о действии сосредоточенной силы на упругий слой, описывающее точечный краевой эффект. Решение построено как разложение по собственным биортогональным функциям вспомогательной несамосопряжённой краевой задачи в виде быстросходя-щихся рядов. Функции, формирующие ряд, дополняют классическое решение краевым эффектом, быстро затухающим по мере удаления от точки приложения силы, что обеспечивается экспоненциальным законом убывания функций Макдональда. Решение для сосредоточенной силы в качестве функции влияния использовано в задаче о произвольном локальном нагружении упругого слоя. Компоненты вектора перемещений получены в виде определённых интегралов по области действия нагрузки. Компоненты тензоров деформаций и напряжений получаются в соответствии с известными формулами теории упругости дифференцированием функций перемещений.
j
1
2
3
4
5
λ(k) j
k = 1
4,212±i2,251
10,713±i3,103
17,073±i3,551
23,398±i3,859
29,708±i4,090
k = 2
7,498±i2,769
13,900±i3,352
20,239±i3,717
26,555±i3,983
32,860±i4,193
местное напряжённо-деформированное состояние при действии произвольной нагрузки
Список литературы Напряжённо-дефомированное состояние упругого слоя при локальном нагружении
- Софинский А.Н. Влияние искажения формы конструкции на её несущую способность // Космическая техника и технологии. 2016. № 2(13). C. 34-44.
- Безмозгий И.М., Софинский А.Н., Чернягин А.Г. Напряжённо-деформированное состояние и прочность сварной оболочки с тоннельной трубой // Космическая техника и технологии. 2016. № 3(14). C. 43-55.
- Софинский А.Н. Инженерная методика оценки несущей способности и ресурса конструкции с дефектом // Космическая техника и технологии. 2020. № 2(29). C. 36-49. 10.33950/ spacetech-2308-7625-2020-2-36-49. DOI: 10.33950/spacetech-2308-7625-2020-2-36-49
- Ландау Л.Д., Лифшиц Е.М. Теоретическая физика: Уч. пос. в 10 т. Т. VII. Теория упругости. М.: Физматлит, 2003. 264 с.
- Рапопорт И.М. Трёхмерная задача теории упругости для области, заключённой между двумя параллельными плоскостями // Доклады АН СССР. 1970. Т. 191. № 4. С. 787-790.
- Камке Э. Справочник по обыкновенным дифференциальным уравнениям. М.: Наука, 1976. 576 с.