Некоторые проблемы наземной отработки пусковых режимов космических термоэмиссионных ЯЭУ второго поколения

Второе поколение космических ядер-ных энергетических установок (ЯЭУ) [1], разработка которых находится на разных этапах, характеризуется уровнем мощностей 40 кВт и более, а также не менее чем семилетним ресурсом. По авторитетным оценкам [2, 3], с учётом ресурса, массогабаритных характеристик и технологического задела, наиболее перспективными в широком диапазоне мощностей (50…500 кВт) являются термоэмиссионные ЯЭУ.

Многоступенчатый процесс создания космической ЯЭУ включает в себя проведение разнообразных испытаний, объём и содержание которых определяется Комплексной программой экспериментальной отработки [4]. Огромную роль в создании отечественных космических ЯЭУ «Бук» [5], «Топаз» [6, 7], «Ромашка» [8], «Енисей» [9] сыграли наземные ядерно-энергетические испытания (ЯЭИ) комплектных реакторных блоков (штатных ЯЭУ), в ходе которых имитировались условия космического пространства.

Несмотря на весьма высокую стоимость [10] данных исследований, ЯЭИ являются существенным аргументом при подтверждении соответствия параметров установки требованиям технического задания и принятии решения о проведении лётных испытаний.

Термоэмиссионные ЯЭУ двух типов — «Топаз» с многоэлементным электрогенерирующим каналом (ЭГК), состоящим из последовательно соединённых электрогенерирующих элементов (ЭГЭ), и «Енисей» с одноэлементным ЭГК — в СССР развивались практически параллельно. Они имели мало отличающиеся [6, 8] массогабаритные (~1 000 кг) и выходные параметры (5–7 кВт), а также принципиально однотипные реакторы (на промежуточных нейтронах с замедлителем из гидрида циркония). Конструкция и инженерные решения этих установок определённым образом отражали специфику космических аппаратов (КА) — потребителей электроэнергии. ЯЭУ «Топаз» предназначалась для замены термоэлектрических ЯЭУ «Бук» в низкоорбитальном КА специального назначения [11], ЯЭУ «Енисей» — для геостационарного КА системы непосредственного телевизионного вещания [8]. Многоэлементный ЭГК обеспечивает теоретически бóльший КПД, при этом продукты деления выводятся через межэлектродный зазор (МЭЗ). В одноэлементном ЭГК полость топлива отделяется от МЭЗ эмиттером.

Однако надо ожидать, что накопленный в процессе испытаний не менее 14 опытных образцов опыт организации и постановки ЯЭИ при современных требованиях к мощности и ресурсу космических ЯЭУ должен быть переосмыслен по следующим причинам:

• •    подтверждение ресурса путём испытаний до выхода установки из строя при ожидаемом 10-летнем ресурсе не имеет смысла, во-первых, по причине устаревания результата к моменту окончания испытаний; во-вторых, по причине значительно меньшей надёжности стендового оборудования по сравнению со штатной ЯЭУ. Так, испытания опытного образца ЯЭУ «Енисей» Я-81 были прекращены после 12 380 ч работы без потери КПД по причине неустранимой поломки стендового оборудования [12], что не дало

возможности оценить реальные резервы надёжности;

• •    требования к стенду и его инженерному оснащению для испытания установок второго поколения и, соответственно, его стоимость будут кратно выше, чем к существующим стендам для ЯЭИ, по причине на порядок большей отводимой мощности (500…1 500 кВт) и увеличенных габаритов установки. Необходим специализированный испытательный комплекс, основные характеристики которого представлены в работе [13] на примере создаваемого в Физико-энергетическом институте стенда для ЯЭИ установок тепловой мощностью до 800 кВт. Каждый час эксплуатации такого комплекса должен быть обоснован.

задача наземной отработки пусковых режимов

Отдельной задачей является наземная отработка пусковых режимов. Несмотря на то, что время пуска пренебрежимо мало по сравнению с ресурсом, пуск является важнейшим эксплуатационным режимом космической ядерной энергетической установки. Пуск, будучи начат, должен завершиться достижением необходимого уровня электрической мощности не позже заданного времени, в противном случае велик риск потери КА. Пуск проводится в полностью автоматическом режиме, средства вмешательства человека-оператора в его ход весьма скудны, если они вообще есть. До окончания пуска вся потребляемая мощность КА обеспечивается аккумуляторной батареей, ёмкость которой ограничена. Задача уменьшения продолжительности пуска актуальна для всех типов космических ЯЭУ.

Предметом настоящей работы является анализ проблем наземной отработки пусковых режимов ЯЭУ второго поколения и методов их решения на основании опыта создания ЯЭУ «Енисей» и отчасти ЯЭУ «Топаз». Обсуждаются следующие вопросы: временное изменение параметров и характеристик созданных и перспективных ЯЭУ в процессе пуска, задачи оптимизации пускового процесса, методы оптимизации процесса наземной отработки.

Пусковой режим и его основные этапы

Для выявления ключевых проблем проведения пускового режима и наземной отработки представляет интерес сравнительное описание пусковых режимов ЯЭУ «Топаз» [14] и «Енисей». Авторы принимали участие в отработке ЯЭУ «Енисей», поэтому отдельные моменты для этой установки будут освещены подробнее, чем для ЯЭУ «Топаз», располагаемые данные для которого [15–17] требуют отдельного анализа.

Под пусковым режимом понимается процесс вывода ЯЭУ из начального подкритического состояния до начала работы в составе системы электропитания КА. Основные события пускового режима для обеих установок сведены в табл. 1.

Алгоритм пуска иллюстрируется рис. 1. Красным цветом обозначены параметры для ЯЭУ «Топаз».

Пусковой режим яЭу «енисей» и «Топаз»

Таблица 1

Этап	ЯЭУ «Енисей»	ЯЭУ «Топаз»
Предстартовое состояние	ЯЭУ закрыта термочехлом. Все органы регулирования введены. Активирована система безопасности. Установка разогрета стартовыми нагревателями
	МЭЗы заполнены гелием до определённого давления. Рабочая секция нагружена пусковым резистором, соответствующим рабочей точке	Полости реактора заполнены инертным газом. Рабочая секция замкнута накоротко
Вывод на орбиту	Работает регулятор минимальной температуры	—
Команда «Пуск» с борта или с Земли	—	Сброс термочехла. Открытие клапана вакуумирования. Запуск циркуляции от аккумулятора пускового блока (АПБ)
	Вывод барабанов аварийной защиты (АЗ)
	Программное движение барабанов регулирования до достижения минимального контролируемого уровня (МКУ) нейтронной мощности
Достижение МКУ нейтронной мощности*	Включение регулятора нейтронной мощности и регулятора температуры. Программное увеличение задания нейтронной мощности (ЗНМ) до достижения уровня мощности прогрева N пр
Программное увеличение нейтронной мощности	При достижении N ≈ 0,3 N пр включение циркуляции от АПБ	—
	Сброс термочехла	—
	Подключение дополнительной секции АПБ	—
Останов ЗНМ	Переход в режим N пр ≈ const
Прогрев на постоянном уровне мощности	Прогрев генератора паров цезия (ГПЦ) и трасс. Увеличение тока и напряжения	Прогрев трасс подачи цезия
Открытие цезиевого клапана	По заранее вычисленному току рабочей секции	Закрытие клапана вакуумирования по заданному времени выдержки на режиме N пр ≈ const. Подача питания на ГПЦ
Включение регулятора напряжения (РН)	Автоматическое включение РН при номинальном напряжении U = U ном	—
	Отключение насоса от АПБ
Включение регулятора тока нагрузки (РТН)	Автоматическое включение РТН при номинальной силе тока J = J ном	Включение РТН при J ≈ 2 J ном
Регулирование тока нагрузки	—	После падения напряжения на АПБ: отключение насоса от АПБ; переключение нагрузок; включение регулятора напряжения

*Под нейтронной мощностью N понимается величина, пропорциональная скорости делений.

Рис. 1. Изменение во времени основных параметров ЯЭУ «Енисей» и «Топаз» (индекс « т ») в процессе пуска: 1 — положение привода; 2 — мощность реактора; 3 — температура теплоносителя на выходе из реактора; 4 — температура теплоносителя на входе в реактор; 5 — расход теплоносителя; 6 и 7 — напряжение и сила тока рабочей секции соответственно; A — команда «Пуск» с борта или Земли; B — достижение минимального контролируемого уровня нейтронной мощности; С — сброс термочехла; D — переключение секций аккумулятора пускового блока (АПБ); E, E _т — останов задания нейтронной мощности; E–F, E _т –F _т — прогрев на постоянной температуре; F, F _т — открытие цезиевого клапана; G, G _т — включение РН; Н, Н _т — отключение АПБ; K, K _т — включение регулятора тока нагрузки (рисунок создан авторами)

Табл. 1 и рис. 1 позволяют выделить четыре выраженных этапа пуска:

• 1)    «слепой» пуск — из глубокой подкритичности до достижения минимально контролируемого уровня мощности при отсутствии пускового источника нейтронов. За это время нейтронная мощность увеличивается на 12–16 порядков (участок A–B на рис. 1);

• 2)    выход на заранее заданную мощность прогрева с регулированием нейтронной мощности (участок B–E на рис. 1);

• 3)    прогрев на постоянном уровне мощности (участок Е–K на рис. 1);

• 4)    переход к штатному режиму работы ЯЭУ в составе системы электропитания КА.

Табл. 1 и рис. 1 иллюстрируют значительное влияние конструкционных решений на алгоритм и параметры пускового режима даже для установок с примерно идентичными массами и габаритами. Целесообразно оценить конструкционные отличия ЯЭУ второго поколения от отработанных ранее.

В работах [3, 18] приводятся данные по термоэмиссионным установкам мощностью 150 кВт и более, обосновывается целесообразность применения лития в качестве теплоносителя и ниобиевых сплавов в качестве основного конструкционного материала. Оценки основных параметров ЯЭУ более консервативного диапазона мощностей — до 100 кВт(э) — с реакторами промежуточного спектра (со значительно меньшей, по сравнению с быстрыми реакторами, массой теневой защиты), охлаждаемыми NaK-ой эвтектикой, проводились рядом авторов, при этом рассматривались как одноэлементные [9, 19], так и многоэлементные ЭГК [2, 20]. Последнему типу уделяется особое внимание в разработках НИИ НПО «Луч» [21]. Тем не менее, по мнению авторов, исключать из рассмотрения одноэлементные ЭГК преждевременно. Свободный доступ в эмиттерную полость одноэлементного ЭГК, где размещается ядерное топливо, позволял в процессе экспериментальной отработки ЯЭУ «Енисей» проводить полномасштабные тепловые испытания ЭГК, реактора, а также ЯЭУ в целом в условиях «чистого» стенда, заменяя топливо специальными электронагревателями соответствующей мощности. Основные параметры установок сведены в табл. 2.

Таблица 2

основные проектные параметры установок 2-го поколения

Наименование	Енисей-40	НПО «Красная Звезда»	SPACE-R	ЯЭУ-50	50-О	50-М
Источник	[9]	[20]	[19]	[2]	Расчёт авторов по данным работ [22, 23]	Расчёт авторов по данным работ [22, 23]
N , кВт	650	714	611	до 700	685	602
W , кВт	40	50	44	40...60	50	50
Тип ЭГК	Одноэлементный	Многоэлементный	Одноэлементный	Многоэлементный	Одноэлементный	Многоэлементный (11 ЭГЭ)
Замедлитель	ZrH1,85	ZrH1,85	YH1,8	ZrH1,85	ZrH1,85	ZrH1,85
Высота АЗ, м	0,375	0,4	0,35	0,52	0,32	0,7
Полная высота	7,3	7,8	6,9	5,1	7,6	6,8

Необходимо отметить следующее:

• •    массогабаритные характеристики всех рассмотренных установок относительно мало отличаются: максимальный диаметр — не более 2,5 м; полная высота — не более 7 м, что позволяет говорить о технической реализуемости наземных ядерно-энергетических испытаний комплектных ЯЭУ и распространении существующего опыта организации наземных ЯЭИ на установки рассматриваемого класса;

• •    выявлена необходимость внутри-зонных стержней безопасности для гарантированного обеспечения подкритичности на участке выведения в случае падения в воду, мокрый песок и пр. [24], поскольку с увеличением диаметра активной зоны эффективность барабанов регулирования в радиальном отражателе снижается;

• •    что самое существенное с точки зрения проведения пускового режима — необходима замена единого проточного холодильника-излучателя на систему сброса неиспользованного тепла излучателем на базе тепловых труб во избежание полной потери генерации при повреждении КА микрометеоритами или обломками космических объектов [25].

особенности алгоритма пуска и наземной отработки

Задачи наземной отработки пуска функционально включают в себя:

• •    разработку и оптимизацию алгоритма пуска, т. е. временнóго изменения

параметров и состояния установки для реализации целевой функции пускового режима при установленных ограничениях на параметры ЯЭУ и их комбинации;

• •    разработку и оптимизацию функций и параметров системы автоматического управления, реализующей разработанный алгоритм при любом сочетании исходных параметров установки на момент пуска;

• •    разработку методик и проведение экспериментальных исследований, подтверждающих реализацию функций ЯЭУ в процессе пуска.

Первый этап пуска реализуется путём одновременного вывода стержней дополнительной защиты, барабанов аварийной защиты и движения барабанов регулирования по заданной вре-меннóй программе. Предложенный авторами способ коррекции программы в зависимости от эффективного коэффициента размножения и параметров ЯЭУ на момент пуска [26, 27] позволяет значительно сократить продолжительность данного этапа пуска (не менее чем вполовину по сравнению с традиционными [28, 14]), и обеспечить ограничение периода разгона, требуемое условиями наземных испытаний (рис. 2).

В связи с потенциальной ядерной опасностью данного этапа (в отдельные моменты скорость ввода реактивности составляет ~0,1 β _эф /с) и ожидаемым значительным выбегом мощности N ↑ ≤ 0,8 N _ном , при использовании способа [28], принятого для опытных образцов ЯЭУ «Енисей» № 24 и 31, первый этап пуска отрабатывался в два шага.

На первом из них в цепи сигналов ионизационных камер включался малошумящий предварительный усилитель с коэффициентом k ≈ 1000, обеспечивающий величину МКУ порядка нескольких ватт, на чём данный шаг заканчивался. Штатный пуск, предваряющий ЯЭИ, реализовывался после анализа результатов предварительного пуска и корректировок. Эта методика использовалась при испытаниях всех опытных образцов ЯЭУ «Енисей».

Рис. 2. Сравнение традиционного (индекс « тр ») и модернизированного алгоритмов «слепого» пуска: x, x _тр — положение органов регулирования; N, N _тр — мощность; N ↑ — выбег мощности; t — время; МКУ — минимальный контролируемый уровень мощности [26]

Модифицированный алгоритм «слепого» пуска [26] был впервые отработан при испытаниях опытного образца ЯЭУ «Енисей» № 81. Для исследования влияния настроечных параметров системы управления на характеристики пускового режима была спроектирована и изготовлена автоматизированная система управления на базе ЭВМ М-6000. Был проведён значительный объём экспериментов [29], по результатам которых было сформулировано задание на штатную систему автоматического управления.

Второй этап пуска — выход на заранее заданный уровень мощности N _пр — происходит под контролем регулятора нейтронной мощности, датчиком которой является токовый сигнал ионизационной камеры (ИК) J _k . Рост задания нейтронной мощности N происходит до тех пор, пока ток камеры не достигнет cледующего значения:

Jk пр = ηkNпр, где ηk — чувствительность ИК.

Однако значения η _k в условиях критической сборки (в заполненном воздухом ограниченном объёме), в охлаждаемой водой вакуумной камере (фактически с замедляющим отражателем) и в натурных условиях космического пространства могут отличаться на десятки процентов [30]. Поэтому авторами был предложен способ определения уровня мощности по пересечению расчётной линии постоянной мощности кривой временнóго изменения температуры теплоносителя на выходе из реактора в процессе пуска (рис. 3).

Рис. 3. Определение уровня мощности: 1, 3 — расчётные значения мощности при максимальной и минимальной скоростях разгона соответственно; 2 — мощность при натурном пуске; 4, 6 — температура на выходе из реактора при максимальной и минимальной скоростях разгона соответственно T _вых ; 5 — температура при натурном пуске; 7 — линия постоянной мощности N = N _п ; 8 — установившееся значение температуры для N = N _п ; t _ост — время останова задания мощности [27]

Эффективным способом проверки точности описанного алгоритма были приёмо-сдаточные испытания (ПСИ), проводимые для каждого опытного образца ЯЭУ «Енисей» в ЦКБМ (г. Санкт-Петербург). Топливные сборки заменялись электрическими имитаторами, мощность которых измерялась с большой точностью. В процессе ПСИ воспроизводились все этапы пуска за исключением описанного выше первого. Данные ПСИ послужили основой корректировки моделей и доработки конструкции агрегатов.

Что касается пуска ЯЭУ «Топаз», то вывод на мощность прогрева может происходить значительно быстрее. Как следует из вышеизложенного [14, 17], проведение данного этапа для ЯЭУ «Топаз» и «Енисей» сводится к монотонному изменению задания нейтронной мощности с теми или иными коррекциями.

Однако для установок нового поколения алгоритм проведения данного этапа должен быть существенно изменён.

Как отмечалось выше, все рассматриваемые ЯЭУ большой мощности являются, по сути, многоконтурными, и потому повреждение одного из контуров микрометеоритом не приводит к полной потере ЯЭУ. Обязательным элементом контура охлаждения являются тепловые трубы (ТТ). Предельно упрощённая схема ЯЭУ с ТТ изображена на рис. 4.

В момент подачи команды «Пуск» рабочее тело (предположим, калий) в ТТ находится в твёрдой фазе (температура плавления равна 63,5 °C). Количество поставляемого тепла в ТТ пропорционально разности температур теплоносителя Т _ТН и рабочего тела Т _K . Количество отводимого из зоны испарения тепла пропорционально расходу рабочего тела G _K и удельной теплоте парообразования R _K , т. е. А ( Т _ТН – Т _K ) = G _K R _K , где А — коэффициент. Зона испарения прогревается довольно быстро, пары рабочего тела, двигаясь по ТТ, охлаждаются. Конденсация рабочей среды, в дополнение к теплопроводности по фитилю, является механизмом разогрева фитиля по всей длине ТТ. Однако до появления жидкой фазы во всём объёме фитиля обратный транспорт рабочего тела к зоне испарения неэффективен, поэтому при больших значениях ( Т _ТН – Т _K ) велик риск осушения фитиля в зоне испарения, и процесс его наполнения, если он вообще возможен, может занять несколько часов [31].

Поэтому необходимо ограничивать температуру теплоносителя в процессе пуска до момента расплавления рабочего тела во всём объёме фитиля. Оценка изменения основных параметров ЯЭУ во времени в процессе пуска представлена на рис. 5.

Рис. 4. Упрощённая схема ЯЭУ с тепловыми трубами в контуре охлаждения: 1, 3 — выпускной и впускной коллекторы реактора соответственно; 2 — активная зона;

4 — коллектор теплосброса, 5, 6 — испарительный и конденсационный участки тепловых труб соответственно;

7 — циркуляционный насос (рисунок создан авторами)

Рис. 5. Процесс выхода на номинальную тепловую мощность: 1 — мощность; 2, 3 — температура теплоносителя на выходе из реактора и на входе в него соответственно; участок A–B — прогрев тепловых труб до температуры плавления рабочей среды (рисунок создан авторами)

Надо отметить, что для выбора параметров проведения процесса требуется разработка довольно подробной математической модели, авторами ведётся работа в данном направлении.

Третий этап пуска — прогрев в течение заданного времени на фиксированном уровне тепловой мощности. Для ЯЭУ с многоэлементными ЭГК данный этап необходим как средство обезгаживания электродов [17, 22]. Для ЯЭУ с одноэлементными ЭГК длительность данного этапа, в основном, определяется конструкцией цезиевой системы. Например, для ЯЭУ «Енисей», где генератор паров цезия (ГПЦ) обогревался входным трубопроводом теплоносителя, длительность прогрева не фиксировалась. Четвёртый этап пуска начинался после прогрева цезиевых трасс.

Четвёртый этап пуска завершается подключением ЯЭУ к системе электропитания. Алгоритм и параметры данного этапа для ЯЭУ с одно- и многоэлементными ЭГК существенно различаются. Напряжение на единичном многоэлементном ЭГК кратно больше, чем на одноэлементном, поэтому наибольшую опасность в процессе пуска ЯЭУ «Топаз» представляют собой разрядные процессы при низком давлении цезия [6]. Это, кроме упомянутого прогрева на заранее заданной мощности, делает необходимым пуск в короткозамкнутом режиме и реализацию специального алгоритма переключения нагрузок [17] (расчётный анализ особенностей процесса приведён в работе [32]). Конструкционное решение цезиевой системы ЯЭУ «Топаз» [33] с автономным регулируемым электронагревом ГПЦ и цезиевого тракта значительно сложнее, чем для ЯЭУ «Енисей» с обогреваемым от тракта теплоносителя ГПЦ. Большой объём наземной отработки данного этапа пуска был проведён при многочисленных приёмо-сдаточных испытаниях с электронагревателями [12]. Относительно малое напряжение на клеммах реактора-преобразователя и гелий в межэлектродном зазоре, повышающий пробойное напряжение, позволяют реализовать пуск с выходом непосредственно в рабочую точку. Однако предварительные приёмо-сдаточные испытания являются потенциальным источником капель жидкого цезия в цезиевых трассах. При ошибках в определении необходимой массы цезия в ГПЦ возникает эффект перераспределения масс жидкой фазы («цезиевой лужи» в холодной точке трассы) и необходимости его выпаривания в течение длительного времени, что и наблюдалось при пуске опытного образца «Енисей» № 38 [12]. Тем не менее в течение всего времени выпаривания электрическая мощность на клеммах ЯЭУ оставалась достаточной для питания «дежурной нагрузки» (примерно 40% от номинальной), поэтому решение о подключении ЯЭУ к системе электропитания до достижения номинальной мощности (событие Е предшествует событию K ) представляется оправданным.

разработка и оптимизация функций и параметров системы автоматического управления

Система автоматического управления (САУ) является единственным средством влияния на ход физических процессов при автономном полёте, поэтому разработке логики функционирования и выбора настроечных параметров уделялось значительное внимание.

Методологически отработка данных вопросов включает в себя этапы:

• •    математическое моделирование (создание математического описания физических процессов);

• •    компьютерное, или электронное, моделирование — создание расчётных кодов, реализующих математические модели, с соответствующим набором исходных и начальных данных [34];

• •    автономные испытания САУ;

• •    ядерно-энергетические испытания, которые, по сути, должны подтвердить правильность конструкторских и алгоритмических решений. Успех завершающего этапа обуславливается предыдущим расчётным и экспериментальным фундаментом.

Компьютерные модели сопровождают каждую фазу жизненного цикла ЯЭУ. Предпосылкой создания эффективной компьютерной модели является хорошо отработанная математическая модель, схема построения которой, её основные системы и уравнения подробно изложены в работе [35], а основные характеристики компьютерной модели ENSY — в работе [36]. Современный уровень развития вычислительной техники позволил на базе этих разработок реализовать полномасштабный имитатор ЯЭУ «Енисей» [29] (рис. 6), полностью совместимый по цифровым и аналоговым входам и выходам с САУ и системами КА.

Это дало возможность в короткий срок отработать новую систему автоматического управления как при штатных параметрах ЯЭУ, так и при отклонениях от них (рис. 7).

Отметим, что одной из существенных задач наземных испытаний ЯЭУ «Енисей» являлась идентификация структуры и параметров математических моделей процессов и систем ЯЭУ, что особенно актуально при разработках энергоустановок второго поколения.

Большой объём «виртуальных экспериментов» позволит сократить сроки отработки и повысить обоснованность и достоверность конструкторских решений.

Рис. 6. Программно-технический моделирующий комплекс: 1 — испытательный комплекс; 2 — исполнительные устройства; 3 — система автоматического управления и контрольно-проверочная аппаратура; 5 — репитер; 6 — имитатор наземного комплекса; 7 — пользователи испытательного комплекса; 8 — здание информационновычислительного комплекса; 9 — информационно-вычислительный комплекс; 10 — сервер реального времени; 11 — архив данных; 12 — пользователи [29]

Рис. 7. Основные параметры пуска ЯЭУ «Енисей» при наличии «цезиевой лужи» — 200 мг жидкого цезия в трассах: 1 — положение привода; 2 — мощность реактора; 3, 4 — температура теплоносителя на выходе из реактора и входе в реактор соответственно; 5 — расход теплоносителя; 6, 7 — напряжение и ток рабочей секции соответственно; 8 — давление паров цезия (рисунок создан авторами)

заключение

Существующий опыт расчётных и экспериментальных исследований пусковых режимов ЯЭУ «Топаз» и «Енисей» может рассматриваться как надёжная основа создания программы экспериментальной отработки ЯЭУ второго поколения. Опыт показал целесообразность внедрения модифицированного алгоритма первого этапа пуска — из подкритичности до минимально контролируемого уровня. Можно также сделать вывод, что конструкция цезиевой системы ЯЭУ «Топаз» имеет больший потенциал для применения в рассматриваемом классе ЯЭУ. Специальным вопросом, требующим отдельного изучения, следует считать влияние тепловых труб в системе охлаждения на тактику проведения пускового режима, который, несмотря на свою скоротечность, критически важен для выполнения целевой функции ЯЭУ. Особую роль играет разработка математических и компьютерных моделей, которые при нынешнем уровне развития вычислительной техники могут с достоверностью описывать более широкий круг процессов и явлений, чем ранее, и могут воплощаться в полномасштабные имитаторы ЯЭУ, позволяющие сократить сроки наземных испытаний и повысить их информативность. Надо отметить, что изложенная технология отработки позволила обеспечить безаварийные пуски всех шести опытных образцов ЯЭУ «Енисей».