О некоторых вопросах динамики тангенциального привода для крутильного органа пневмомеханической прядильной машины

Автор: Абдуллажанов Н., Бобоев У., Сайидмурадов М.

Журнал: Экономика и социум @ekonomika-socium

Рубрика: Основной раздел

Статья в выпуске: 10-1 (101), 2022 года.

Бесплатный доступ

В статье рассматривается вопрос о времени разгона крутильного органа прядильного устройства роторной прядильной машины, обеспечивающем его пуск в работу при ликвидации обрыва пряжи и использовании в качестве привода тангенциального ремня взамен индивидуального привода крутильного органа, как выполнено на пневмомеханической прядильной машине R-60.

Пневмомеханическая прядения, номинальная частота вращения, натяжения ремня, крутильный орган, номинальная частота вращения крутильного органа, формирования пряжи, конструкция формировочное-крутильных устройств, пуск машины, прядильная камера, натяжные ролики, тангенциальный привод, момент сопротивления крутильного органа

Еще

Короткий адрес: https://sciup.org/140298640

IDR: 140298640

Текст научной статьи О некоторых вопросах динамики тангенциального привода для крутильного органа пневмомеханической прядильной машины

Для различных режимов работы прядильного устройства процесс разгона крутильного органа должен выполняться в различное время [1].

У тангенциального привода (рис. 1, а и 1,б) по сравнению с индивидуальным тесемочным приводом условия разгона для первого и последнего по ходу ремня крутильных органов различны из-за изменения натяжения ремня вдоль его контура.

С целью определения зависимости натяжения ремня от необходимого времени разгона крутильного органа решим дифференциальное уравнение движения крутильного органа в приводе по схеме рис. 1, а:

к^=мд - М с (1)

Где k -момент инерции крутильного органа;

шк -угловая частота вращения крутильного органа;

t - время разгона крутильного органа;

М д - движуший момент;

Мс -момент сопротивления крутильного органа.

Движущий момент М д - найдем по выражению:

М д = Рк- Гк (2)

Где Р к -усилие, прилагаемое к шкиву крутилного органа.

Г к -радиус шкива крутильного органа.

Направляющий ролик

Рис 1.Схемы тангенциального привода: а-вариант с неподвижными направляющими роликами; б-вариант с подпружиненными нажимными роликами.

Величину Рк можно представить как разницу натяжения ремня на шкиве крутильного органа, т.е.

Рк = Т12 = T2eaf-T2 = Т2а ' - 1) = Т2м ' - 1), (3)

Где Т 1 -натяжение сбегающей ветви ремня;

Т2- натяжение набегающей ветви ремня;

е-основание натруальных логарифмов;

a-угол обхвата ремнем шкива;

/-коэффициент трения ремня по шкиву;

a-коэффициент пропорциональности.

Момент сопротивления  Мс   крутильного органа получен экспериментальным путем и представляется в зависимости от времени разгона до номинальной частоты вращения крутильного органа выражением.

Мс = М ' + М ' + М + bt2 (4)

Где М -постоянная часть момента сопротивления;

М -часть момента сопротивления нарастаюшая с увеличением частоты вращения;

b-коэффициент пропорциальности;

t -время разгона крутильного органа до номинальной частоты вращения.

После интегрирования натяжения набегающей ветви органа t, т.е.

уровнения (1) получаем зависимость ремня Т2 и времени разгона крутильного

■■

Т2

Y^-(eaf-a f-1) *к

Подобная задача решена и для схемқ привода (рис.1,б) крутильного органа, в которой угол обхвата а ремнем шкива не является постоянном, а соблюдаются условия прижима ремня к шкиву крутильного органа с постянной силой.

Время разгона,с. Величина, кгс

0.1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

Т 2

152

77

52

39

32

26,9

23,2

20,4

18,5

16,7

рк

7,8

3,94

2,67

2,0

1,64

1,37

1,19

1,05

0,95

0,85

F(N p ,W

7,9

4,0

2,7

2,05

1,65

1,39

1,21

1,07

0,96

0,87

Проинтегрируем для такого исполнения привода дифференциальное уравнение движения крутильного органа.

^^(А^-Ъ-Мс (6)

Где  F(Np, t)f-окружное усилие, прикладываемое к шкиву крутильного органа;

F(N p , t)-функция определяющая силу нормального давления ремня на поверхность шкива крутильного органа, зависящая от времени разгона крутильного органа.

После получаем:

z s   2^+М' X)

F(N p , t)f = ——- (7)

В табл. 1 приведены значения подсчитанных величин натяжения набегающей ветви ремня в зависимости от времени разгона крутильного органа, окружного усилия на шкиве крутильного органа для обеих упомянутых схем привода.

Рассчет выполнен для частоты вращения крутильного органа в 15000 об/мин с углом обхвата а = 10 и коэффициентом трения ремня по шкиву f = 0,286.

На рис.2 приведены графически величины расчетного натяжения набегающей ветви ремня в зависимости от времени разгона крутильного органа для различных значений угла обхвата а , коэффициента трения f. Расчет выполнен на ЭВМ. При этом коэффициент трения, как показано в работе [2], принят при значительном скольжении ремня неизменяющимся.

Рис.2. Зависимость натяжения набегающей ветви ремня от времени разгона крутильного органа.

По экспериментальным данным [3], окружное усилие на шкиве крутильного органа при номинальной частоте вращения 15000 об/мин равно ~0,073 кгс. Следовательно, на сторонку машины в 75 крутильных органов суммарное усилие на шкивах должно быть порядка 6 кгс. Если потребуется такое же усилие для вращения направляющих роликов то суммарная разность натяжения ремня в крайних точках возрастет до 10-12 кгс. Такая разность при минимальном натяжении ремня будет сопровождаться изменением времени разгона крутильного органа от 1,0 до 0,6 с, т.е. почти вдвое (см.табл.1). Это будет вызывать и соответствующие изменения условий ликвидации обрыва пряжи [1], так как процесс разгона крутильного органа тесно связан с процессом наполнения прядильного устройства волокнами, длительность которого для указанных условий должна быть в пределах 0,14^0,17 с [1]. Если начинать одновременно подачу волокон и разгон крутильного органа, то в конце заполнения прядильного устройства волокнами крутильный орган не будет иметь надлежащей частоты вращения. Увеличения натяжения ремня может уменьшить эту несогласованность, но чтобы довести время разгона крутильного органа дл 0,14^0,17 с, нужно натянуть ремень до 60^70 кгс. Это нецелосообразно, так как долговечность привода будеть неудовлетворительной.

Привод с пружинным поджатием направляющих роликов до усилия на шкиве крутильного органа ~ 2,5 кгс можеть разогнать крутильный орган в течение 0,9^ 1,0 с (см. табл. 1), что также не обеспечивает условий ликвидации обрыва пряжи.

Поэтому потребуются такие действия оператора, которые позволят сначала начинать разгон крутильного органа, а потом через определенные отрезки времени включать подачу волокон в прядильное устройство и вывод пряжи из него.

Выводы

  • 1 .Теоретически найдена зависимость необходимого натяжения набегающей ветви ремня в тангенциальном прводе крутильных органов от времени разгона крутильных органов.

  • 2 .Даже в случае идентичного выполнения приемов ликвидации обрывов пряжи будет различаться на крайних прядильных местах одной стронки машины.

  • 3 .Одним из условий возобновления процесса прядения при ликвидации обрыва пряжи на машине R-60 с тангенциальным приводом является необходимость опережения включения в работу крутильного органа по сравнению с началом подачи волокна в прядильное устройство.

Список литературы О некоторых вопросах динамики тангенциального привода для крутильного органа пневмомеханической прядильной машины

  • А.А.Шарыченков. О конце нити для присучки в безверетенном прядении. Вопросы исследования и проектирования машин прядильного производства. НИТ НИЭКИПмаш, выпуск пятый, Пенза, 1973.
  • Н.А.Георгиевский. О запасе тяговой способности тесемочных передач. Известия вузов, "Технология текстильной промышленности", 1975, № 1.
  • А.А.Шарыченков. О некоторых вопросах динамики привода крутильного органа роторной прядильной машины. Вопросы исследования и проектирования машин прядильного производства. НИТ НИЭКИПмаш, выпуск шестой, Пенза, 1974.
Статья научная