Оценка координат воздушной цели в многопозиционной системе наблюдения "навигационные спутники - воздушная цель - наземный приемник"
Автор: Кирюшкин В.В., Черепанов Д.А.
Журнал: Журнал Сибирского федерального университета. Серия: Техника и технологии @technologies-sfu
Статья в выпуске: 8 т.9, 2016 года.
Бесплатный доступ
В статье предложен новый способ определения координат воздушной цели в многопозиционной неизлучающей системе наблюдения «навигационные спутники - воздушная цель - наземный приемник», в основе которого лежит разностно-дальномерный метод решения навигационной задачи в аппаратуре потребителя глобальной навигационной спутниковой системы. Проведенное имитационное моделирование показало, что точность оценки местоположения воздушной цели, получаемой в наземном приемнике с использованием предложенного способа, соизмерима с точностью оценки собственных координат приемника и не превышает 20 м.
Многопозиционная система наблюдения, глобальная навигационная спутниковая система, разностно-дальномерные измерения, метод наименьших квадратов
Короткий адрес: https://sciup.org/146115151
IDR: 146115151 | DOI: 10.17516/1999-494X-2016-9-8-1172-1182
Текст научной статьи Оценка координат воздушной цели в многопозиционной системе наблюдения "навигационные спутники - воздушная цель - наземный приемник"
В современных условиях все большее распространение приобретают многопозиционные неизлучающие системы наблюдения с подсветом внешним электромагнитным полем. Это обусловлено, во-первых, значительно более высокой живучестью таких систем в сравнении с моностатическими радиолокационными системами, вероятность уничтожения которых противорадиолокационными средствами поражения очень высока, и, во-вторых, более высокой эффективностью многопозиционных систем при обнаружении малозаметных целей, построенных по технологии «стелс» [1]. При этом в качестве подсвета могут быть использованы сигналы различных радиотехнических систем: широковещательных радиостанций, станций ретрансляции телевизионных сигналов, базовых станций сотовых систем связи, а также навигационных спутников глобальной навигационной спутниковой системы (ГНСС) [2-7].
Наиболее перспективными представляются системы с подсветом навигационными сигналами ГНСС, так как в этом случае уже решены многие вопросы, связанные с синхронизацией и координатной привязкой передающих и приемных позиций системы [6-8].
В [8] была исследована энергетика навигационных сигналов, рассеянных воздушной целью, попавшей в зону действия бистатической системы «навигационный спутник – воздушная цель – наземный приемник», и обоснована возможность приема рассеянных сигналов в современном навигационном приемнике наряду с навигационными сигналами прямого распространения. В [9] предложен способ обнаружения рассеянного сигнала на основе алгоритма компенсационного приема полезного сигнала на фоне структурно-детерминированной помехи, а также устройство, его реализующее, как вариант модернизации современного навигационного приемника.
В настоящей статье предложен способ определения координат воздушной цели, попавшей в зону действия многопозиционной системы наблюдения «навигационные спутники - воздушная цель - наземный приемник», как основа построения канала вторичной обработки модернизированного навигационного приемника системы наблюдения.
Постановка задач
В многопозиционной неизлучающей системе наблюдения «навигационные спутники – воздушная цель - наземный приемник» для подсвета воздушных целей используются сигналы навигационных спутников ГНСС С j (j' =1, 2, ..., N , где N > 4) с координатами ( x j , y j , z}) (рис. 1).
В наземном приемнике П с известными координатами ( хП, уП, zn ) наряду с навигационными сигналами, распространяющимися вдоль прямого пути « j -й навигационный спутник - наземный приемник» с геометрической дальностью r j П (сигналами прямого распространения), принимаются навигационные сигналы, рассеянные воздушной целью Ц с неизвестными координатами ( х, y, z ), находящейся в зоне действия многопозиционной системы наблюдения. Рассеянные навигационные сигналы выделяют на фоне навигационных сигналов прямого распространения одним из оценочно-корреляционно-компенсационных методов [9, 11]. По рассеянным сигналам осуществляется измерение дальностей r j Р вдоль пути распространения « j -й навигационный спутник - воздушная цель - наземный приемник», соответствующее выражение для которых имеет следующий вид:

Рис. 1. Многопозиционная система наблюдения «навигационные спутники – воздушная цель – наземный приемник»
rj = rj + r0 + зп + £ =
= [( X j - x ) - + ( y, - У ) - + (z , -z) Г +
1/2
+ [( X - X п )+( y- y п )+( Z - Z п )] + 3 + 8 , где rj - дальность пути «j-й навигационный спутник - воздушная цель»; r0 - дальность пути «воздушная цель - наземный приемник»; 5п - систематическая погрешность измерения дальности, обусловленная смещением шкалы времени приемника относительно бортовой шкалы времени спутников ГНСС; ε – случайная погрешность измерения дальности.
Р
На основании полученных измерений дальностей r j Р требуется определить неизвестные координаты ( x, y, z ) воздушной цели.
Способ определения координат воздушной цели в многопозиционной системе наблюдения
Предложенный способ определения координат воздушной цели, попавшей в зону действия многопозиционной системы наблюдения «навигационные спутники - воздушная цель - наземный приемник», основан на разностно-дальномерном навигационном методе определения координат в аппаратуре потребителя ГНСС [10].
Для реализации этого метода одно из полученных измерений (1), например измерение для 1-го спутника (выбрано условно и не устраняет общности), выбирается в качестве опорного и при составлении системы уравнений соответствующее выражение
Р
r1 = r + r + ^п + е =
= [( х , - х )2 + ( у , - у )2 + ( z , - z )2 f +
1/2
^ X - X п )+( y - уп )+( X-X. ) J + S, + У вычитается из выражений для измерений всех остальных спутников.
В результате в левой части уравнений записываются разности измеренных дальностей
А т ,' = . j - Г Р , (3)
а в правой части уравнений после сокращений одинаковых по величине и противоположных по знаку слагаемых (за исключением случайных погрешностей измерений) остаются выражения для разностей расстояний, пройденных навигационными сигналами вдоль путей распространения « j -й навигационный спутник - воздушная цель» и «1-й навигационный спутник - воздушная цель», включающие известные координаты спутников и неизвестные координаты воздушной цели
2221/2 2221/2
L ( x j — x) + ( y j — y) + ( z j - z ) J +_ ( x - x п ) +( y - y п ) +( z - z п ) J + 5 п + £ -
2221/2 2221/2
-|_ ( X 1 — x) + ( y 1 — y) + ( z 1 — z) J -|_ ( x — x п ) + ( y — y п ) + ( z — z п ) J — ^ 1 — £ = (4)
= _ ( X j - x ) 2 + ( y j - y ) 2 + ( Z j - z ) 2 J 1/2 - [ ( X 1 - x ) 2 + ( y i - y ) 2 + ( Z 1 - z ) 2 J 1/2 + £ .
Таким образом, для N спутников, для которых выполняется условие просветной радиолокации (значение бистатического угла лежит в пределах β = 130 – 180° [1], см. рис. 1), получают систему из N - 1 уравнений
A r P =[( x j - x ) 2 +( y j - y ) 2 +( z , - z ) 2 ] 1/ 2-
1/2
— [_(xi - x)2 +(yi - y)2 +(zi - z)2 _| + е, где j = 2, 3, …, N – номер спутника.
Для решения полученной системы нелинейных уравнений воспользуемся итерационным методом наименьших квадратов, для чего запишем систему нелинейных уравнений (5) в об об щенном виде:
R = R(q,Q), где R - (N-1)-мерный вектор измерений разностей дальностей; q = [x y z]T - вектор истинных координат воздушной цели; Q – матрица координат навигационных спутников.
Решение системы уравнений (6) методом наименьших квадратов представляет собой процесс многократной (итерационной) обработки результатов навигационных измерений по формуле
-1
q k = q k -i + ( C k -i PC k -i ) C k -i P ^ R k -i , (7)
T где qk-1 =( xk-1, yk-1, zk-1) - оценка вектора координат цели на к-1 итерации вычислений; OR к-1 = R - R к-1 - вектор разностей (невязок), измеренных R и рассчитанных на к -1 итерации Rk-1 разностей дальностей; Cк-1 - матрица частных производных от измеряемых навигационных функций по определяемым координатам; k – номер итерационного цикла (как правило, не более 4), P – матрица, обратная корреляционной матрице погрешностей измерений дальностей [10].
Для бистатических разностно-дальномерных измерений элементы вектора невязок δ R k–1 будут вычисляться по формулам (на примере измерений для j -го спутника):
^>Л т P - j + r„ -1 , 8
А j |
[ ( xr X k -1 ) 2 + ( yr y k -1 ) 2 + ( z, -z k -1 ) |
2 r'. |
(9) |
r .-1—1 |
Г , x x ) 2 + ( y ) 2 +( z z ) 2 - ^ - |
■ |
(10) |
При этом матрица наблюдений C k -1 — [ C 21, k -1 ... C j 1, k -1 |
T ... C N 1 k -1 1 вычисляется |
так же, |
|
как и для обычного разностно-дальномерного метода [10]: |
|||
C j i, k -i |
— [(cos a , - cos a J (cos pj-cos p} |
(cos Y j - cos / 1 ) ], |
(11) |
где |
|||
cos a, j |
x j - x k -1 „ yj - У к -1 = . ; cos P j = . ; cos Y j r"j , к -i rj , к -i |
A = zj^^k -1 , r"j, к -i |
(12) |
Х - Хм о У - Ум Z\ - Zm cos a = 1. k1 ; cos Д = 1. k1 ; cos /1 = 1. k 1 . (13) ri,k-i ri, k-i ri, k-i
Точность оценки вектора q координат воздушной цели в наземном навигационном приемнике определяется корреляционной матрицей погрешностей [10]
K q =( C T - PC k - | ) | - (14)
Методика исследования точности оценки координат воздушной цели в многопозиционной системе наблюдения
Исследование точности оценки координат воздушной цели в многопозиционной системе наблюдения «навигационные спутники - воздушная цель - наземный приемник» с использованием предложенного разностно-дальномерного способа было проведено методом имитационного моделирования. Структурная схема имитационной модели приведена на рис. 2.
В состав имитационной модели входят: модель движения воздушной цели, модель движения навигационных спутников, формирователь вектора измерения, алгоритм определения вектора координат воздушной цели и блок оценки точности определения координат.
В качестве модели движения воздушной цели использовалась траектория полета самолета, сформированная в среде авиасимулятора FlightGear в виде массива значений вектора q истинных координат воздушной цели.
В основу модели движения навигационных спутников положена модель невозмущённого движения спутников [12], исходными данными для которой являются начальные значения орбитальных элементов, а на выходе модели в каждый момент времени формируется матрица Q координат навигационных спутников.
Формирователь вектора измерения реализует алгоритм определения «радиовиди-мых» относительно наземного приемника навигационных спутников ГНСС и формирует ( N -1)-мерный вектор R измерений разностей дальностей в соответствии с (1) - (6) для навигационных спутников, расположение которых относительно наземного приемника и воздушной цели удовлетворяет условию просветной локации [1]. При этом считается, что случайные составляющие погрешности измерения дальности ε представляют собой гауссовские шумы с нулевым математическим ожиданием и дисперсией, соответствующей точностным характери-

Рис. 2. Структурная схема имитационной модели стикам алгоритмов первичной обработки рассеянных навигационных сигналов в модернизированном приемнике ГНСС [9].
Алгоритм определения вектора координат воздушной цели на основе вектора измерений разностей дальностей R и матрицы координат навигационных спутников Q в соответствии с (7) - (14) формирует оценку q вектора координат воздушной цели и ковариационной матрицы погрешностей K q .
Блок оценки точности определения координат предназначен для определения точности полученной оценки q путем ее сравнения с истинным вектором состояния q и формирования вектора абсолютных ошибок оценки координат
A q = q - q . (15)
Сравнение оценок вектора координат воздушной цели с истиной траекторией осуществляется отдельно по каждой координате и представляется в виде графиков временных зависимо -стей абсолютных ошибок А х = х - х , A y = y - y, A z = Z - z . На этих же графиках отражается динамика изменения СКО формируемой оценки по соответствующим координатам 2с x , 2с y , 2с z , где ^ Х ,^\^ 2 - диагональные элементы формируемой ковариационной матрицы K q погрешностей.
Кроме того, в этом же блоке формируется график временной зависимости абсолютной радиальной погрешности определения координат воздушной цели г- 2 2 2 -|1/2
A R = l ( x - x ) +( y - y ) +( z - z ) I • На этом же графике Отражается динамика изменения
_ Г_2 . _2 . _211/2
СКО формируемой радиальной погрешности 2с R , где a R = I а x +а y +а z I .
Результаты эксперимента
На рис. 3 показана геометрия проведенного численного эксперимента, где сплошной кривой обозначена истинная 3- D -траектория полета воздушной цели типа F-35. Полет воздушной цели осуществлялся в районе аэродрома вылета на удалении не более 5 км и на высоте не более 4 км.

Рис. 3. Геометрия численного эксперимента
На этом же рисунке жирным треугольником показано место установки наземного приемника многопозиционной системы наблюдения. Место положения приемника было выбрано условно, в удалении 1 км по оси X и по оси Y от точки взлета воздушной цели, из соображений попадания траектории ее полета в зону действия системы наблюдения. Координаты наземного приемника ( хП, уП, z^ использовались в качестве начального приближения для решения системы уравнений (6). Среднеквадратическое отклонение (СКО) случайной ошибки разностнодальномерных измерений было выбрано σ ε = 5 м и для простоты считалось постоянным на протяжении всего сеанса измерений, т.е. не зависело от ракурса наблюдения и высоты полета воздушной цели.
Результаты проведенного численного эксперимента показаны на рис. 4-7 в виде временных зависимостей значений элементов вектора абсолютных ошибок A q , формируемого на выходе блока оценки точности определения координат. График погрешности получаемой оценки A x приведен на рис. 4 (тонкая линия), где также показана динамика изменения СКО формируемой оценки по соответствующей координате ±2σ x (жирная линия).
Аналогично графики погрешностей A у и A z , а также СКО погрешности формируемых оценок показаны на рис. 5 и 6 соответственно.
Анализ рис. 4–6 позволяет сделать заключение о том, что точность формируемых оценок соответствует расчетному уровню и, в основном, не превышает удвоенного СКО, значение ко -торого составило 10, 9 и 13 м соответственно по координатам x, у , z .
Временная зависимость абсолютной радиальной погрешности определения координат воздушной цели A R показана на рис. 7 (тонкая линия), жирной линией показана динамика изменения СКО формируемой оценки 2σ R . На рис. 7 видно, что точность формируемой оценки соответствует расчетному уровню Δ R ≤ 2σ R и, в основном, не превышает 18 м.
Анализ полученных в ходе имитационного моделирования результатов показывает, что при условии достаточной энергетики рассеянного сигнала и высокой точности дальномерных измерений в канале первичной обработки модернизированного приемника ГНСС использование предложенного способа в канале вторичной обработки обеспечивает точность определе-

Рис. 4. Точность оценки координаты x воздушной цели

Рис. 5. Точность оценки координаты y воздушной цели

Рис. 6. Точность оценки координаты z воздушной цели

Рис. 7. Временная зависимость радиальной погрешности оценки местоположения воздушной цели ния координат воздушной цели, попавшей в зону действия многопозиционной системы наблюдения «навигационные спутники – воздушная цель – наземный приемник», соизмеримую с точностью оценки собственных координат приемника [12-15].
Заключение
Таким образом, в настоящей статье предложен новый способ определения координат воздушной цели в многопозиционной неизлучающей системе наблюдения «навигационные спутники – воздушная цель – наземный приемник», в основе которого лежит разностнодальномерный метод решения навигационной задачи в аппаратуре потребителя ГНСС. Проведенное с принятыми ограничениями численное моделирование показало, что предложенный способ позволяет с высокой точностью, присущей навигационным методам, определять в наземном приемнике координаты воздушной цели, попавшей в зону действия многопозиционной неизлучающей радиолокационной системы наблюдения «навигационные спутники - воздушная цель - наземный приемник», используя при этом информацию, содержащуюся в рассеянном воздушной целью навигационном сигнале ГНСС.
Список литературы Оценка координат воздушной цели в многопозиционной системе наблюдения "навигационные спутники - воздушная цель - наземный приемник"
- Черняк В.С. Многопозиционная радиолокация. М.: Радио и связь, 1993. 416 с.
- Фиолентов А.С. Новые технические средства разведки воздушных целей. Зарубежное военное обозрение, 2000, 4, 23-27
- Griffiths H.D., From a different perspective: principles, practice and potential of bistatic radar, Proc. of the International Radar Conference, Adelaide, Australia, 2003, 1-7.
- Семашко П.Г., Пархоменко Н.Г., Охрименко А.Е. Потенциальные характеристики радиолокаторов с цифровым телевизионным подсветом. Успехи современной радиоэлектроники, 2011, 10, 8-11
- Петров В.Н, Гришулин С.А. Наземные радиолокационные станции ПВО-ПРО на ТВД стран НАТО (Часть 2). Зарубежное военное обозрение, 2010, 9, 7-12
- КсендзукА.В, Фатеев В.Ф., Попов С.А. Неизлучающаярадиолокационнаясистема, основанная на приёме отражённых сигналов навигационных систем ГЛОНАСС и GPS, Труды ОАО «МАК «Вымпел», Сборник статей, М.: Радиотехника, 2009, 60-66
- Беспалый В.Д. Перспективнаямногопозиционнаярадиолокационнаясистеманаоснове сигналовспутниковыхрадионавигационныхсистем, МатериалыII Всероссийскойнаучнойконференциис международным участием, Красноярск, 2007, 271-273
- Кирюшкин В.В., Черепанов Д.А. Бистатическая локация воздушных целей сигналами спутниковых радионавигационных систем. Вестник Воронежского государственного технического университета, 2010, 11(6), 33-38
- Кирюшкин В.В., Черепанов Д.А., Дисенов А.А., Ткаченко С.С. Способ обнаружения и оценки радионавигационных параметров сигнала космической системы навигации, рассеянного воздушной целью, и устройство его реализации. Патент РФ на изобретение №2014101847 (002722) от 21.01.2014
- Дмитриев П.П., Шабшеевич В.С. Сетевые спутниковые радионавигационные системы. М.: Радио и связь, 1982. 272 с.
- Сосулин Ю.Г., Костров В.В., Паршин Ю.Н. Оценочно-корреляционная обработка сигналов и компенсация помех. М.: Радиотехника, 2014. 632 с.
- Перов А.И., Харисов В.Н. ГЛОНАСС. Принципы построения и функционирования. М.: Радиотехника, 2005. 688 с.
- Wang Jian-Guo. Test Statistics in Kalman Filtering. Journal of Global Positioning Systems, 2008, 7(1), 81-90.
- Абдалла Х.М., Кирюшкин В.В. Оценка вектора состояния высокодинамичных летательных аппаратов с использованием сигма-точечного фильтра Калмана с нелинейной моделью динамики объекта. Теория и техника радиосвязи, 2014, 2, 67-73
- Гарматенко И.С. Международные стандарты оценки точности навигационной информации. Журнал Сибирского федерального университета. Техника и технологии. 2013, 6(8), 863-866