Определение критических областей толщины пленки вязкой жидкости в процессах гранулообразования
Автор: Смирнов Евгений Анатольевич
Журнал: НБИ технологии @nbi-technologies
Рубрика: Технико-технологические инновации
Статья в выпуске: 1 (8), 2013 года.
Бесплатный доступ
В статье получена дифференциальная зависимость толщины пленки жидкости от основных технологических параметров, характеризующих процесс гранулирования. Это позволяет исследовать устойчивость тонкопленочного течения на проницаемой поверхности центробежной насадки.
Устойчивость, тонкопленочное течение, нелинейно-вязкая жидкость, складкообразование, гранулирование
Короткий адрес: https://sciup.org/14968265
IDR: 14968265
Текст научной статьи Определение критических областей толщины пленки вязкой жидкости в процессах гранулообразования
Одним из важных этапов решения задач, связанных с процессами химических технологий, является обеспечение равномерной толщины пленочного слоя вязкой жидкости, растекающейся по перфорированной поверхности вращающейся насадки. Например, эта проблема актуальна в фармакологии, пищевой промышленности, в частности в процессах гранулирования. В связи с этим ставится задача исследования функции распределения толщины слоя жидкости, растекающейся по поверхности центробежной насадки.
Рассмотрим течение несжимаемой нелинейно-вязкой сплошной среды по внутренней поверхности вращающейся проницаемой криволинейной насадки. Считаем, что насадка вращается с постоянной угловой скоростью w вокруг своей вертикальной оси. Подача жидкости осуществляется через сопло в центр насадки. Секундный объемный расход жидкости постоянен и равен q , то есть течение стационарное.
Центральная часть основания криволинейной насадки выполнена в виде горизонтальной поверхности радиуса r0 (см. рис. 1). При соприкосновении струи жидкости с вращающейся горизонтальной поверхностью движе- ние жидкости начинает замедляться в радиальном направлении и ускоряться в тангенциальном, то есть вблизи оси вращения насадки формируется пространственный пограничный слой, который в точке с координатой r «прорастает» до конкретной пленки.
Таким образом, при подводе жидкости в виде струи в центральную часть вращающейся насадки существуют три области течения:
-
1) зона потенциального течения,
-
2) зона пространственно-пограничного слоя;
-
3) зона тонкопленочного течения (которую и будем рассматривать).
Оси ортогональной криволинейной системы координат (см. рис. 1) выберем таким образом, что ось l направлена по касательной к данной точке контура, а ось z – по нормали. В качестве третьей координаты введем в рассмотрение угол j , составляемый фиксированной плоскостью и плоскостью, проходящей через рассматриваемую точку и ось симметрии.
Основными интегральными характеристиками работы центробежных насадок, представляющими наибольший практический интерес, являются толщина пленки жидкости, текущей по поверхности насадки, и зависимость среднеинтегральной тангенциальной скорости от продольной координаты [1].
В работе [2] это распределение получено в следующем виде:
h 0
3 n + 2 A
2 n + 1 J
2 n
2 n + 1
X l X
- 2 n + 1
( n + l)(4 n + 1)
Re x
2n q o4 n+l
X
X
, 2 n + 1
l-- x X n + l
n + 1
_ n + l
(2 n + l)(3 n + l)
X q 0
торый характеризует степень проницаемости центробежной насадки и определяется соотношением
Или в дифференциальной форме dh0 dλ
' 3 n + 2 A . 2 n + l J
2 n + l
X l X
2 n + l
( n + l)2
— n
X Л " + l
—2 n +L_ 2 n
( n + l)(4 n + l) ------
Rex q04 n+l n+l
— (2 n + l)(3 n + l)
X q 0
где n – индекс течения (учитывающий степень вязкости жидкости);
-
q – расход;
l – коэффициент проницаемости, являющийся интегральным параметром, ко-
A= 2 X ^- , v l + ^2 X s + ^3 d где c – отношение площади, занимаемой отверстиями, к общей площади;
x 1 – коэффициент гидравлического сопротивления на входе в канал отверстия;
x 2 – коэффициент гидравлического сопротивления в канале отверстия;
x 3 – коэффициент гидравлического сопротивления на выходе из канала отверстия;
s – длина канала отверстия;
d – диаметр канала отверстия.
q ж
l

z r0
— r
Oi
Рис. 1. Физическая модель процесса:
1 – зона потенциального течения; 2 – зона пространственно-пограничного слоя; 3 – зона тонкопленочного течения

Рис. 2. Складка

Рис. 3. Распределение толщины пленки в пространстве переменных l , n , q

Рис. 4. Зависимость расхода от проницаемости (нижняя граница диапазона формирования равномерного слоя)
Коэффициент проницаемости можно изменять несколькими способами:
-
– изменением количества отверстий на единице поверхности насадки;
-
– изменением толщины стенки по длине образующей насадки;
-
– изменением условий изготовления отверстий.
При проектировании вращающихся пористых поверхностей криволинейной формы в условиях протекания вязкой жидкости на графиках функции распределения толщины пленки возникают критические области. За пределами этих областей нарушается устойчивость тонкопленочного течения (что приводит к технологически нежелательным результатам).
Результаты математического моделирования позволили установить границы этих критических областей. Данная ситуация иллюстрируется возникновением складок в графиках функции распределения толщины пленки в пространстве переменных l , n , q и определяется указанным дифференциальным соотношением.
Список литературы Определение критических областей толщины пленки вязкой жидкости в процессах гранулообразования
- Рябчук, Г. В. К расчету мощности на разбрызгивание вязкой и неньютоновской жидкостей с помощью вращающейся конической насадки/Г.В. Рябчук, Н. В. Тябин//Сборник трудов Волгоградского политехнического института. -Волгоград, 1968. -С. 204-212.
- Смирнов, Е. А. Системный анализ и математическое моделирование процесса грануляции на проницаемых криволинейных насадках: дис.. канд. техн. наук/Смирнов Евгений Анатольевич. -Волгоград, 2005. -110 с.