Применение математической модели при автоматизации проектирования дополнительных аэродинамических поверхностей крыла

Автор: Горбунов Александр Алексеевич, Припадчев Алексей Дмитриевич, Елагин Валерий Владимирович

Журнал: Известия Самарского научного центра Российской академии наук @izvestiya-ssc

Рубрика: Механика и машиностроение

Статья в выпуске: 4-4 т.15, 2013 года.

Бесплатный доступ

В представленной статье сформулирован и обоснован метод автоматизированного проектирования дополнительных аэродинамических поверхностей крыла с использованием разработанной математической модели, доведенной до уровня пакета программ, по критерию производственных расходов для магистральных воздушных судов, обеспечивающих максимальную аэродинамическую эффективность для конкретного типа воздушного судна. Предлагаемая методика позволяет реализовать метод по автоматизированному проектированию и определению потребного типа дополнительной аэродинамической поверхности для конкретного магистрального воздушного судна, и дать экономическое обоснование полученного решения.

Еще

Воздушное судно, сапр, дополнительные аэродинамические поверхности, математическая модель

Короткий адрес: https://sciup.org/148202371

IDR: 148202371

Текст научной статьи Применение математической модели при автоматизации проектирования дополнительных аэродинамических поверхностей крыла

2012616878, 2013613814, 2013613910, позволяющих сократить сроки разработки и ввода в эксплуатацию. Множество вариантов аэродинамических и геометрических форм дополнительных аэродинамических поверхностей крыла обусловлено их назначением, применительно к конкретному типу ВС, что требует применения средств вычислительной техники для синтеза и принятия необходимого проектного решения с учетом конструктивно-геометрических, энергетических, аэродинамических, режимных, массовых, прочностных и технологических характеристик, реализуемых системой САПР [2].

В связи с вышесказанным, необходимо решить задачу автоматизированного проектирования дополнительных аэродинамических поверхностей крыла, реализацию которой целесообразно проводить с использованием математической модели, позволяющей решить конкретную задачу по проектированию дополнительной аэродинамической поверхности крыла для магистрального ВС, а так же провести выбор необходимого типа дополнительной аэродинамической поверхности для определенного ВС [3].

Структура математической модели процесса проектирования и выбора дополнительных аэродинамических поверхностей для магистрального ВС в рамках пассажирских перевозок состоит из отдельного множества характеристик:

  • -    модель режимных характеристик (РХ);

  • -    модель конструктивно–геометрических характеристик (КГХ);

  • -    модель массовых и прочностных характеристик (МХ);

  • -    модель энергетических характеристик (ЭХ);

  • -    модель технологических характеристик (ТХ);

  • -    модель аэродинамических характеристик (АХ).

В основу целевой функции взята общая сумма расходов на все рейсы всех маршрутов, при сохранении (увеличении) показателя дохода nm

  • z = X X c npij X ij ^ min , (1) i = 1 j = 1

где сij — производственные расходы на i -ом маршруте j -ого типа; Хij — величина исследования.

В качестве ограничений выступают конструктивно-геометрические, массовые и прочностные, режимные, энергетические и аэродинамические характеристики

0,71 V ij 0,9;9,5 H ij 14;1430 L j 15000.

  • 1,7    <  A,p 4,5;0,2 C j 0,75;37,1 ф 58,8;

2,9 d ф 5,64;3,5 5 мф 14,13;6 А ф 12,8;

1,2 A^. 2,5;2 Axe . ч 4;0,4 A roj 0,55;

Х y = ^ 0,04 A,

I eoj 0,12;1,8 ^ ДАП

< 4,8;1,2 n дап 2,6; [ , (2)

0,07 с дан 0,2;0,02 5 дап 0,08.

20,6 m 0 g 560.

8,5 k аэ . 20;10 К мах 25;0,12 c„ 0,5.

2,2 С час 8;0,1 Y dBj 0,19;963 D j 1900.

где Vij — скорость полета, км/ч; H ij — высота полета, км; Ly — дальность полета, км; AKpj — удлинение крыла; с j — относительная толщина крыла; lфj — длина фюзеляжа, м; d фj — диаметр фюзеляжа, м; S мфj — площадь миделевого сечения фюзеляжа, м2; А фу — удлинение фюзеляжа; AH4j — удлинение носовой части фюзеляжа; Axe 4j — удлинение хвостовой части фюзеляжа; А гоj — статический момент горизонтального оперения; Авоj — статический момент вертикального оперения; Адап — удлинение дополнительной аэродинамической поверхности; Л дап — сужение дополнительной аэродинамической поверхности; с ДАП — относительная толщина дополнительной аэродинамической поверхности; S ДАП — относительная площадь дополнительной аэродинамической поверхности; m 0ij — масса ВС, т; k а.э. — коэффициент аэродинамической эффективности; К мах — максимальное аэродинамическое качество; с — ин-хi дуктивное сопротивление; C часj — часовой расход топлива, т/час; Ydej — удельный вес двигателей.

Переменными служат технологические характеристики

  • 1,8    • 10 6 Ц ij <  3,7 10 6;0 с „рЧ 1,77 10

2169 ,3 Y j 15277 ,8

где Ц ij — параметр оценки воздушной линии в относительных единицах; Y j — параметр оценки ВС в относительных единицах; с прij — производственные расходы на i -ом маршруте j -ого типа.

Показателем эффективности ВС является индекс эффективности ВС. Индекс эффективности ВС представляется необходимым с технологической точки зрения, как удобная величина при ее использовании в процессе проектирования дополнительной аэродинамической поверхности крыла для магистрального ВС. Индекс эффективности ВС является линейной функцией пяти характеристик

I Э = RD + CGD + MD + ED + TD + AD , (4) где RD — режимные характеристики

RD = keeci • M + keeci • H ,     (5)

где kвесi — весовой коэф ф ициент, закрепленный за i -тым параметром; M скорость полета в относительных единицах; H — высота полета в относительных единицах.

CGD — конструктивно–геометрические характеристики

CGD = k eeci l kp + k eeci 1ф + k eeci dф + k eeci А ф + k eeci А нч +,„x

+ keeci • lДАП + keeci • Адап + keeci • ЛДАН где lкр — длина крыла в относительных единицах; l ф — длина фюзеляжа в относительных единицах; dф — диаметр фюзеляжа в относительных единицах; Аф — удлинение фюзеляжа в относительных единицах; Анч — удлинение носовой части в относительных единицах; l ДАП — удлинение носовой части в относительных единицах; А дап — удлинение носовой части в относительных единицах; л дАП — удлинение носовой части в относительных единицах.

MD — массовые характеристики и прочностные

MD = keeci m 0 + keeci тпн , (7) где m 0 — нормальная взле тная масса ВС в относительных единицах; — масса полезной нагрузки ВС в относительных единицах.

ED — энергетические характеристики

ED = keeci ' Счас + keeci ' m + keeci ' Yde + keeci ' D , (8) где C час — часово й расход топлива в относительных единицах; m — степень двухконтурнос-ти двигателя в относительных единицах; y de — удель н ый вес двигателя в относительных единицах; D — максимальный диаметр двигателя в относительных единицах.

TD — технологические характеристики

TD k eeci ' а пр + k eeci ' Ц + k eeci ' Y , (9) где а пр — производ ст венные расходы в относительных единицах; Ц — параметр оценки в оздушной линии в относительных единицах; Y — параметр оценки ВС в относительных единицах.

AD — аэродинамические характеристики

A D k eeci ' k а . э . + k eeci ' К мах + k eeci ' cxi , (10) где — коэффициент аэродинамическ ой эф фективности в относительных единицах; К мах — максимальное аэродинам ич еское качество в относительных единицах; с хi — индуктивное сопротивление ВС с дополнительными аэродинамическими поверхностями в относительных единицах.

Все составляющие индекса имеют равные веса, т.к. в противном случае необходимо было бы использовать экспертные оценки. Все параметры прямо связаны с показателем эффективности ВС, в то время как некоторые показатели индекса имеют отрицательную связь с эффективностью ВС.

Для формирования индекса эффективности ВС необходимо привести его к некоторому сопоставимому виду. С этой целью используем метод линейного масштабирования. Его суть состоит в том, чтобы отобразить значение каждого параметра от 0 до 1 , сохраняя все пропорции между отдельными значениями. Таким образом, сохраняются все структурные характеристики исходного параметра.

Масштабированное значение вычисляют по формуле хiм

х min // ( х max

- х min ) , (11)

где хi — наблюдаемая величина; хmin — минимальное значение рассматриваемого параметра; хmax— максимальное значение рассматриваемого пара- метра.

В том случае, когда непосредственно измеряемый параметр отрицательно связан с эффективностью ВС, применяется обратное линейное масштабирование.

Математическая модель параметрического синтеза устанавливает взаимосвязи множеств РХ, КГХ, МХ, ЭХ, ТХ, АХ — с множеством параметров эффекта выделенных для данного процесса через внутреннюю характеристику ВС Э1 — экономическую эффективность.

  • 1)    производственные расходы — апрij ;

  • 2)    производительность ВС — Аij ;

  • 3)    интенсивность движения на линии — N .

Производственные расходы на один рейс на i-ом маршруте ВС j-ого типа, вычисляют по формуле anpij    а ij + а кап.eлj ,      (12)

где аij — себестоимость перевозок, р.

Удельный расход топлива, килограмм топлива на один ньютон тяги в час, вычисляют по формуле

С ркрейс = 0,95 (( 0,82/(1 + 0,525 3 m ) ) + М ( 0,494 - 0,0145 ^ ) ), (13) где т — степень двухконтурности двигателя; М — число М полета; Н — высота полета, км.

Производительность на i -ом маршруте ВС j- ого типа с дополнительной аэродинамической поверхностью m , вычисляют по формуле

Aj m ком-j / ^ij , (14) где mкомj — коммерческая нагрузка, соответствующая данной дальности полета; tij — время полета, ч.

Интенсивность движения на линии, в процентах, вычисляют по формуле

f

п

, 2

N = 100 1 -(V с a! (V n - 1)S (c - ci)

к

i = 1

, (15)

где п — количество отобранных ВС; ci — количество контрольных ВС в i- серии, %; с д — среднеарифметическое значение контрольного компонента (ВС).

Аналогичный расчет повторяем для каждого типа ВС на заданном маршруте, с различными типами дополнительных аэродинамических поверхностей.

В результате получаем индекс эффективности для каждого типа ВС на заданном маршруте с определенной дополнительной аэродинамической поверхностью, полученные результаты позволяет провести выбор потребного типа дополнительной аэродинамической поверхности для конкретного ВС.

Результаты исследования внедрены на предприятиях ГА РФ и в научно-производственных объединениях, а именно: в ЗАО “КАПО ТУПОЛЕВ”, ФГУП “Оренбургские авиалинии”, ЗАО “МЕЖОТРАСЛЕВОЙ ИННОВАЦИОННЫЙ ЦЕНТР КАИ ИНЖИНИРИНГ”.

Все вышеизложенное позволяет выделить следующие отличительные особенности рассмотренного метода:

  • 1.    Разработанная математическая модель отличается от существующих учетом взаимосвязей между характеристиками ВС, выявленными по результатам исследования и оказывающими наибольшее влияние на эффективность ВС с дополнительными аэродинамическими поверхностями крыла, к которым относим: конструктивно-геометрические; аэродинамические; энергетические; технологические; массовые; прочностные; режимные характеристики.

  • 2.    Предлагаемая методика с использованием разработанного программного пакета позволя-

  • ет определить потребный тип дополнительной аэродинамической поверхности для конкретного типа магистрального ВС.

Работа выполнена в рамках соглашения № 14.132.21.1585 от 01. 10. 2012 федеральной целевой программы “Научные и научно-педагогические кадры инновационной России” по направлению “Конструирование летательных аппаратов”, по проблеме “Разработка и конструирование дополнительных аэродинамических поверхностей крыла летательного аппарата нового поколения”.

Список литературы Применение математической модели при автоматизации проектирования дополнительных аэродинамических поверхностей крыла

  • Горбунов А. А., Припадчев А. Д. Физическая модель дополнительных аэродинамических поверхностей крыла магистрального воздушного судна//Современные проблемы науки и образования. 2012. № 6. С. 1-7.
  • Норенков И. П. Основы автоматизированного проектирования: учеб. для вузов. 2-е изд., перераб. и доп. М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2002. 336 С.
  • Припадчев А.Д. Определение оптимального парка воздушных судов. Монография. М.: Академия Естествознания, 2009. 246 с.
  • Проектирование самолетов: Учебник для вузов/С.М. Егер, В.Ф. Мишин, Н.К. Лисейцев и др. Под ред. С.М. Егера. 3-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 2007. 616 с.
Статья научная