Проектирование монолитных железобетонных плит перекрытий высотного жилого комплекса с применением ПК Мономах-САПР
Автор: Бабушкина Д.Р., Грязнов С.Ю., Уткина В.Н.
Журнал: Огарёв-online @ogarev-online
Статья в выпуске: 3 т.8, 2020 года.
Бесплатный доступ
В статье представлены результаты создания и МКЭ-расчета пространственной модели конструктивной системы высотного жилого комплекса в ПК МОНОМАХ-САПР. Выполнено проектирование монолитных железобетонных плит перекрытий.
Анализ, армирование, высотное здание, конструирование, конструктивная система, мкэ-расчет, монолитный железобетон, плиты перекрытий
Короткий адрес: https://sciup.org/147249893
IDR: 147249893
Текст научной статьи Проектирование монолитных железобетонных плит перекрытий высотного жилого комплекса с применением ПК Мономах-САПР
С каждым днем заказчики ставят перед архитекторами и инженерами всё более сложные задачи проектирования и эффективного использования площадей возводимых высотных объектов. Пространства должны отвечать гибкостью на любые изменения конъюнктуры рынка. Однозначно самыми потенциальными с точки зрения гибкости пространства и многофункциональности являются здания и сооружения с монолитным железобетонным каркасом.
Основными вертикальными несущими элементами в такой системе являются колонны и ядра жёсткости, занимающие минимальные пространства в общем строительном объеме. Усилия в них распределяются равномерно за счет жесткого соединения с плитами перекрытий. Эта особенность совместной работы всех конструктивных элементов каркаса делает здания менее материалоемкими. Изгибающие моменты в пролетах плит снижаются, а соответственно уменьшается и расчетная площадь нижней рабочей арматуры, но появляется необходимость расположения дополнительной верхней арматуры над опорами, где из-за жесткого соединения возникают значительные моменты.
Кроме того, из эстетических соображений и для экономии пространства в жилых и общественных зданиях проектируются преимущественно безбалочные плиты перекрытий, которые опираются на колонны без капителей. Сами же колонны часто расположены в плане по нерегулярной сетке, поэтому получаются разные и, порой, значительные по величине расчетные пролеты. Плиты могут быть сложной формы и иметь множество отверстий.
Данные особенности монолитных железобетонных плит перекрытий требуют повышенного внимания к расчету (в частности, на продавливание колоннами), конструированию и армированию [1; 2].
Первым и самым важным этапом в современном проектировании является создание многомерной информационной модели объекта. От того насколько точно и грамотно будет составлена модель, зависят все последующие этапы расчета и проектирования отдельных конструкций. В ней должны быть отражены основные технологические, конструктивные и объемно-планировочные решения проектируемого объекта, а также максимально точно определены и назначены нагрузки и воздействия, которым он будет подвержен в процессе и по окончании строительства. Все эти нюансы расчетов требуют огромных вычислительных и функциональных возможностей современных программных комплексов.
Технологии не стоят на месте, постоянно совершенствуются, выводя работу проектировщиков на совершенно иной уровень. В первую очередь, стоит упомянуть технологии информационного моделирования, с помощью которых процесс создания самых сложных и уникальных объектов значительно упрощается [3].
Одним из программных комплексов, поддерживающих концепцию BIM, является ПК МОНОМАХ-САПР. Его успешно применяют при создании пространственной модели и расчете железобетонных каркасно-монолитных высотных зданий. Различные этапы проектирования и расчета конструкций, выполняемые с помощью отдельных программ, в МОНОМАХ-САПР объединены в рамках общего комплексного подхода [4; 5].
Цель данной работы заключалась в проектировании монолитных железобетонных плит перекрытий с учетом взаимодействия всех несущих конструктивных элементов высотного жилого комплекса и основания в программном комплексе МОНОМАХ-САПР. Объектом исследования был выбран строящийся в настоящее время 25-ти этажный жилой комплекс с 2-х этажной стилобатной частью и 2-мя подземными этажами в г. Москва. Комплекс возводится в уже сложившейся ранее застройке. Здание имеет сложную в плане конфигурацию, максимальные размеры в осях (в уровне стилобата) 97,045×79,300 м. Высота комплекса от планировочной отметки земли до наивысшей отметки конструктивного элемента составляет 99,55 м (см. рис. 1).
Архитектурные и объемно-планировочные решения, а также результаты инженерно- геологических изысканий были приняты из реального проекта. В конструктивные решения были внесены необходимые изменения с учетом требований сводов правил [6-10].

Рис. 1. Проектируемый жилой комплекс.
Архитектурные и объемно-планировочные решения объекта. На отметке -9,900 м размещаются помещения: стоянки для автомобилей, насосной станции, слаботочных систем, радиоузла, лифтового холла, хранения аварийного запаса воды. На отметке -5,200 м размещаются помещения: супермаркета, разгрузочных торгового центра, рампы, универсальной кабины для маломобильных групп населения. Первым жилым этажом комплекса является 4-ый этаж. На жилых этажах располагаются квартиры различной планировки: студии, одно-, двух-, трехкомнатные классического и евро формата. Кровля стилобата на отметке +10,550 м эксплуатируемая. На кровле размещаются детская площадка и площадка для занятия физкультурой. Начиная с 16-го жилого этажа, форма башни изменяется. Она поворачивается относительно нижележащих этажей, становится прямоугольной в плане и уменьшается в сечении. Высота этажей: -2-го этажа - 4,7 м; -1-го этажа - 5,2 м; 1-го и 2-го - 5,1 м; 3-го и выше - 3,5 м. Высотная часть комплекса построена вокруг центрального ядра жесткости - незадымляемого лестнично-лифтового узла.
Основные характеристики объекта: степень огнестойкости - I; уровень ответственности - II; класс конструктивной пожарной опасности здания - СО; класс функциональной пожарной опасности здания - Ф1.3, Ф3.1, Ф3.2, Ф4.3, Ф5.2. Здание оборудовано всеми необходимыми современными инженерными системами в соответствии с СП 267.1325800.2016 [6].
Конструктивные решения объекта. Конструктивная схема здания представляет собой каркас из монолитного железобетона. Фундамент здания запроектирован в виде сплошной монолитной железобетонной плиты толщиной 2500 мм из тяжелого бетона класса В40. Плиты перекрытий – монолитные железобетонные из бетона класса В40. Стены здания – монолитные железобетонные толщиной 250 и 300 мм, материал – бетон В35. Колонны с отметки 0,000 м до отметки +10,050 м – монолитные железобетонные сечением 600×600 мм, 800×800 мм и круглые диаметром 900 мм из тяжелого бетона В60. Колонны с отметки +10,050 м до отметки +55,550 м – монолитные железобетонные сечением 500×800 мм, 700×700 мм и круглые диаметром 700 мм из тяжелого бетона В60. Колонны с отметки выше +55,550 м – монолитные железобетонные сечением 500×500 мм, 500×600 мм и круглые диаметром 600 мм из тяжелого бетона В40. Стены лестнично-лифтовых блоков (ядра) монолитные железобетонные толщиной 250 и 300 мм из тяжелого бетона В60. Арматура рабочая класса А500С по ГОСТ Р 52544-2006 принята для всех несущих конструкций здания.
На основании исходных данных была сформирована пространственная модель монолитного железобетонного каркаса высотного жилого комплекса в программе КОМПОНОВКА ПК МОНОМАХ-САПР (см. рис. 2, 3); создана модель грунта в программе ГРУНТ; произведен линейный и нелинейный МКЭ-расчет.

Рис. 2. 3D-модель здания.

Рис. 3. Конечно-элементная схема здания.
Сравнение некоторых результатов общего расчета конструктивной системы здания с нормативными значениями приведены в таблице.
Таблица
Сравнение расчетных параметров конструктивной системы с допустимыми значениями
Параметр |
Полученное значение (линейный расчет) |
Полученное значение (нелинейный расчет) |
Предельно допустимое значение |
Наименование источника |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Горизонтальное перемещение верха конструкции по X, см |
2,68 |
2,92 |
20,06 |
СП 267.1325800.2016; п. 8.2.4.15 |
Горизонтальное перемещение верха конструкции по Y, см |
3,70 |
3,20 |
20,06 |
СП 267.1325800.2016; п. 8.2.4.15 |
Перекос этажей, см |
0,17 |
0,2 |
1,27 |
СП 267.1325800.2016; п. 8.2.4.16 |
Прогиб плиты перекрытия 1-го этажа, см |
0,65 |
1,70 |
4,72 |
СП 20.13330.2016, приложение Д, таблица Д.1 ( l = 10,7 м) |
Прогиб плиты перекрытия 11-го этажа, см |
0,40 |
0,85 |
4,10 |
СП 20.13330.2016, приложение Д, таблица Д.1 ( l = 9 м) |
Средняя осадка фундамента, см |
7,11 |
7,46 |
15 |
СП 22.13330.2016, приложение Г, таблица Г.1 |
Относительная разность осадок фундамента |
0,001 |
0,002 |
0,003 |
СП 22.13330.2016, приложение Г, таблица Г.1 |
Максимальные значения расчетных параметров меньше предельно допустимых, определенных по нормативным документам [6; 7; 9]. Конструктивная система обеспечивает прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость высотного здания.
Расчет плит перекрытий. Модель, импортированная из программы КОМПОНОВКА в программу ПЛИТА после выполнения МКЭ-расчета, позволяет исследовать работу плиты с учетом перемещений опор и взаимодействия всех несущих конструкций здания.
Рассмотрим плиту перекрытия 1-го этажа толщиной 300 мм. В программе ПЛИТА автоматически формируется расчетная конечно-элементная схема с учетом заданного шага триангуляции – 50 см. По результатам расчета определяются: значения оптимальной толщины плиты, перемещений, изгибающих моментов Mx (см. рис. 4) и My, поперечных сил Qx и Qy, площади верхнего (см. рис. 5) и нижнего армирования. Максимальные положительные изгибающие моменты возникают в пролетах между колоннами и стенами.
Они меняют свой знак, приближаясь к опорам, что является характерным для работы монолитных плит перекрытий. Наиболее напряженными являются приопорные зоны, здесь моменты и поперечные силы имеют наибольшие значения. Изополя армирования соответствуют изменению изгибающих моментов.

Рис. 4. Изополя изгибающих моментов Mx, тс‧м.

Рис. 5. Изополя верхнего армирования плиты вдоль оси X, см2/м.
На основании проведенного расчета выполняем конструирование плиты. Принимаем фоновую рабочую арматуру нижней грани плиты диаметром 22 мм класса А500С с шагом 200 мм в обоих направлениях, для верхней грани – диаметром 25 мм класса А500С с шагом 200 мм. Дополнительное армирование в зонах с повышенными значениями растягивающих усилий производится в полуавтоматическом режиме.
По аналогии рассчитываем плиту 11-го этажа толщиной 300 мм. Задаем шаг триангуляции 50 см и формируем конечно-элементную схему плиты. По результатам расчета определяются характеристики напряженно-деформированного состояния: перемещения, изгибающие моменты Mx (см. рис. 6) и My, поперечные сил Qx и Qy, а также площади верхнего (см. рис. 7) и нижнего армирования.
TC*M ^^^e=^^^=^^^^^^^=^^^=^e -21.2 -17.7 -14.1 -10.6 -7.06 -3.53 -0.161 0.161 3.53 7.06 10.6 14.1 16.1
S = 50 см h = 30 см Момент Мх. тс*м Загружение 1. Нагрузка постоянная .

Рис. 6. Изополя изгибающих моментов Mx, тс‧м.
__________s200dl 6______s200dl 8______s20 0d20 s200d22 s200d28 s20Cd32 s200 d36
см2/м I 11-------^^^^^И^^^^^И^^^^^И^^^^^И
-0 10.1 12.6 15.7 19 30.8 40.2 50.9
S = 50 см h = 30 см Арматура верхняя (Ax ) см2 м Максимальное вычисленное значение 65.88

Рис. 7. Изополя верхнего армирования плиты вдоль оси X, см2/м.
Принимаем фоновую рабочую арматуру нижней грани плиты диаметром 18 мм класса А500С с шагом 200 мм в обоих направлениях, а рабочую арматуру верхней грани – диаметром 20 мм класса А500С с шагом 200 мм. Назначаем участки раскладки стержней дополнительной арматуры в необходимых местах плиты перекрытия. Чертежи, спецификации и ведомости расхода стали формируются автоматически.
Применение специализированного программного комплекса МОНОМАХ-САПР позволило создать пространственную модель конструктивной системы высотного жилого здания; выполнить необходимые расчеты фрагментированных плит перекрытий с учетом совместной работы всех несущих элементов здания и анализ результатов; произвести конструирование и армирование монолитных плит.
Список литературы Проектирование монолитных железобетонных плит перекрытий высотного жилого комплекса с применением ПК Мономах-САПР
- Байков В. Н., Сигалов Э. Е. Железобетонные конструкции: Общий курс: Учеб. для вузов. - 5-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1991. - 767 с.
- Городецкий А. С., Евзеров И. Д. Компьютерные модели конструкций. - М.: АСВ, 2009. - 344 с. EDN: OWPKOB
- Уткина В. Н., Грязнов С. Ю., Бабушкина Д. Р. Проблемы и перспективы внедрения технологий информационного моделирования в области строительства в России // Долговечность строительных материалов, изделий и конструкций: Материалы Всероссийской научно-технической конференции, посвящ. 75-летию заслуженного деятеля науки РФ, акад. РААСН, д-ра техн. наук, проф. Селяева В. П. 3-5 декабря 2019 г. - Саранск: Изд-во Мордов. ун-та, 2019. - С. 408-413. EDN: BGIDAQ
- МОНОМАХ-САПР. Проектирование и расчет железобетонных и армокаменных конструкций многоэтажных зданий. LIRALAND Group официальный сайт [Электронный ресурс]. - Режим доступа: https://www.liraland.ru/mono (дата обращения 02.02.2019).
- Городецкий Д. А. МОНОМАХ-САПР 2013. Примеры расчета и проектирования: учеб. пособие, 2013. - 368 с.
- СП 267.1325800.2016. Здания и комплексы высотные. Правила проектирования. - М.: Минстрой России, 2016. - 122 с.
- СП 22.13330.2016. Основания зданий и сооружений. - М.: Минстрой России, 2016. - 228 с.
- СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. - М.: Минстрой России, 2012. - 168 с.
- СП 20.13330.2016. Нагрузки и воздействия. - М.: Минстрой России, 2016. - 104 с.
- СП 430.1325800.2018. Монолитные конструктивные системы. Правила проектирования. - М.: Минстрой России, 2018. - 67 с.