Проектирование зданий и сооружений в сейсмических зонах по методу сосредоточенных деформаций
Автор: Юлдашев О.Р., Мансуржанова Ш.Р.
Журнал: Экономика и социум @ekonomika-socium
Рубрика: Основной раздел
Статья в выпуске: 6-2 (97), 2022 года.
Бесплатный доступ
В статье рассмотрено напряженно-деформированное состояние железобетонных плит перекрытий, опертых по контуру при различных схемах загружения и условиях опирания.
Мсд-методы сосредаточенных деформаций, э-элементы матрицы, к-матрицы жесткости всей плитной системы
Короткий адрес: https://sciup.org/140299086
IDR: 140299086 | УДК: 624.012
Текст научной статьи Проектирование зданий и сооружений в сейсмических зонах по методу сосредоточенных деформаций
При расчете конструкции зданий и сооружений по методу сосредоточенных деформации приопорные элементы МСД примыкают к опорам через условные собственные связи МСД, моделирующие деформативные свойства приопорных элементов МСД. Таким образом, независимо от характера опирания плитной системы число неизвестных метода перемещений остается постоянным, равным Ь * т * п .
Опорные реакции, в зависимости от их характера, входят в решения по МСД как векторы внутренних сил, которым отвечают соответствующие элементы матрицы внутренней жесткости элементов[Э ]k и матрицы жесткости всей плитной системы [К ]. Отличие опорных элементов от типовых будет заключаться в особенностях формирования их матриц внутренней жесткости, зависящих от типа опорных устройств и способов присоединения к ним опорных элементов МСД.
При свободном крае элементы матрицы внутренней жесткости вычисляются по общей формуле:
Эр - (Ъ к ..,к - м + ^ ‘ к . м,к ) -' (1)
Здесь, из-за фактического отсутствия - элемента МСДхарактеристики Ък,к-м = 0, следовательно, при конечном значении жесткости данного элемента со стороны его свободной грани, т.е. при Ък,к-м ^0, общее выражение будет Эщ = 0 .Аналогичноерассуждение приводит к тому, что Э2,2 = 0; Э3,3 - 0; Э4,4 = 0; Э5,5 =0; и Э6,б = 0. С учетом полученного изменятся элементы матрицы внешней жесткости, содержащие характеристики Эщ ;Э2,2; Э3,3; Э4,4; Э5,5;иЭ6,6.
Типовой элемент МСД можетиметь и другие свободные грани или одновременно две и даже три грани. Для этих случаев элементы матрицы внутренней жесткости принимаются равными нулю, т.е. элементы, которые относятся к свободным граням.
При линейно-шарнирном подвижном опирании данного элемента по перпендекулярной грани.
В этом случаеN к, к.т - 0; М кк - 0;
Q k,k-m -0; иМ кк. т =0; что достигается при условии Эщ - 0;
Э 2,2 =0; Э з,з = 0; и Э 4,4 - 0.
Полученные условия вычисляются на основе формулы (1). Элемент Э 5,5
определяется по формуле
Э5 , 5
=¥-1 к,к-м + ¥ ,м ) -1
где ¥ к, к. т =^(фактически отсутствующий (к -т) - й элемент.
МСД моделируется бесконечно жесткой опорной конструкцией); тогда ¥ к.м,к -0 и общее выражение Э 5,5 =¥ к,к.т .Таким же образом вычисляется Э 6,6 -¥ к,к-м
Если к - й элемент МСД опираетсялинейно-шарнирно со стороны (к,к-1) - й, или ( к,к+1 ) - й или ( к,к+т) - й грани, то вносятся изменения в соответствующие элементы матрицы внутренней жёсткости.При линейно шарнирном подвижном опирании к - го элемента по (к,к- т) - й грани с учетом распора изгибающий момент М к, к - м = 0 , что достигается при условии
3 4,4 =0 . Эти условия рассчитываются по формуле (1). Элемент 3 1 , 1 определяется по формуле
Эи = (&1
к,к-т
+ ^ к-т,к
)-1 .
где ^к, к - т да (фактически отсутствующий (к- т) - й элемент МСД моделируется бесконечно жесткой опорной конструкцией); тогда Л к. к - т = 0 и общее выражение 31,1 = ^к к - т .
Аналогично определяются
Э2,2 w к,к-м ; Э3 , 3 £ к,к-м ; Э5,5 £к, к-м ; и 3 6,6 £к, к м.
Если рассмотреть случай линейно-шарнирного подвижного опирания к - го элемента МСД со стороны граней с учетом распора, то вносятся изменения в соответствующие элементы матрицы внутренней жесткости. При опирании грани в форме защемления соответствующие элементы матрицы внутренней жесткости получаются также из общих зависимостей. Так, из условия
3 2,2 =(w 1k,k-m+w 1k-m?k) 1 (4)
при w к-m,к “ следует 3 2,2 ^ к,к-т
Таким же способом определяются и другие элементы матрицы
Э 1,1 , = ^Ь к,к-т ; Э 3,3 £ к,к-т,' Э 4,4 wk,к-т,' Э 5.5 ~ ¥ к,к-т
3 6,6 = £ к к-т .
Если защемление осуществлено на какой-либо другойграни или одновременно по двум смежным, то для всех из них записываются выражения для элементов внутренней жесткости.
Таким образом, в результате учета граничных условий вносятсясоответствующие изменения в матрицу элементной жесткости, а затем в матрицу внутренней жесткости всей системы.
Вывод, таким образом, метод сосредоточенных деформаций позволяет с требуемой точностью описывать напряженно-деформированноесостояние железобетонных плит перекрытий сейсмических зонах, опертых по контуру, при различных схемах загружения и условиях опирания.
Список литературы Проектирование зданий и сооружений в сейсмических зонах по методу сосредоточенных деформаций
- Коптев М.И. Расчет изгибаемых пластин методом сосредоточенных деформаций. //Строительная механика и расчет сооружений. 2005. №2. С. 22-25.
- Давыдов А.К. Эффект распора сборных сплошныхплит перекрытий в монолитных многоэтажных зданиях: Тезисы докладов Всесоюзного координационного совещания "Экономичное программирование железобетонных конструкций" г. Новосибирск 2004 Т.2. С. 78-80.
- В.В.Королченко. Методика оценки риска последствий аварий на гидротехнических сооружениях напорного типа с применением аэрогеодезических технологий идентификации их устойчивости в экстремальных ситуациях.Автореферат диссертации. М-2010.
- И.В.Гугушвили Совершенствование методов расчета параметров движения волны прорыва по речной долине. Автореферат диссертации. М-2011.
- Инженерный анализ последствий землетрясений в Японии и США.М.Госстройиздат.