Радиационно-миграционная эквивалентность РАО и уранового сырья в двухкомпонентной ядерной энергетике

Автор: Соломатин В.М., Спирин Е.В., Авраменко С.С.

Журнал: Радиация и риск (Бюллетень Национального радиационно-эпидемиологического регистра) @radiation-and-risk

Рубрика: Научные статьи

Статья в выпуске: 3 т.32, 2023 года.

Бесплатный доступ

Проведена оценка потенциальной биологической опасности радиоактивных отходов (РАО) в глубинном захоронении после переработки отработавшего ядерного топлива тепловых и быстрых реакторов в двухкомпонентной ядерной энергетике. Показано, что при переходе в РАО 0,1% делящихся материалов, минорных актиноидов и отдельных фракций продуктов деления при одинаковом вкладе в вырабатываемую электроэнергию тепловых и быстрых реакторов время радиационно-миграционной эквивалентности наступает через 140 лет, а при 75% вкладе быстрых реакторов - через 350 лет при консервативном предположении о потреблении уранового сырья только тепловыми реакторами. Оценка неопределённости расчёта показала, что для песчаной породы при 50% вкладе в выработку электроэнергии от тепловых реакторов время радиационно-миграционной эквивалентности варьирует между нижним и верхним квартилями от 60 до 400 лет. При этом 70% результатов находится в диапазоне до 200 лет, и 90% - до 400 лет.

Еще

Двухкомпонентная ядерная энергетика, радиоактивные отходы, глубинное захоронение, эффективная доза, тепловой и быстрый реактор, радиационно-миграционная эквивалентность

Короткий адрес: https://sciup.org/170200560

IDR: 170200560   |   DOI: 10.21870/0131-3878-2022-32-3-64-75

Текст научной статьи Радиационно-миграционная эквивалентность РАО и уранового сырья в двухкомпонентной ядерной энергетике

В соответствии со Стратегией развития ядерной энергетики России до 2050 года и перспективами на период до 2100 года, одобренной на Президиуме НТС Госкорпорации «Росатом» 26 декабря 2018 г., а также Энергетической стратегией Российской Федерации на период до 2035 года, утверждённой правительством РФ 9 июня 2020 г., ключевым направлением стратегии развития атомной энергетики является создание новой энергетической технологии с одновременной эксплуатацией реакторов на тепловых и быстрых нейтронах, объединённых общим замкнутым ядер-ным топливным циклом [1, 2]. При реализации этого направления решаются проблемы воспроизводства ядерного топлива, сокращения накопления отработавшего ядерного топлива (ОЯТ) и минимизации радиоактивных отходов (РАО).

В замкнутом топливном цикле оставшийся после облучения уран и делящиеся материалы должны быть выделены из ОЯТ для последующего использования в быстрых реакторах, и так до полного сжигания в течение жизненного цикла ядерной энергетики при возрастающей доле быстрых реакторов. Оставшаяся часть ОЯТ вместе с загрязнённым оборудованием в процессе переработки топлива представляет собой РАО. Минимизировать количество РАО можно путём сжигания и трансмутации в быстрых реакторах наиболее опасных долгоживущих высокоактивных радионуклидов, таких как актиноиды Am, Np, Cm и продукты деления (ПД) Tc и I. Цель такой минимизации отходов состоит не только в обеспечении безопасности с их обращением, но и в том, чтобы та часть РАО, которая направится в глубинное захоронение, не была опасной для будущих поколений людей.

Соломатин В.М.* – нач. отд., к.б.н.; Спирин Е.В. – гл. науч. сотр., д.б.н.; Авраменко С.С. – гл. специалист. АО «Прорыв».

Критерии для степени очистки ОЯТ от минорных актиноидов (МА) и отдельных продуктов деления могут быть определены из соблюдения принципа радиационной эквивалентности при глубинном захоронении долгоживущих высокоактивных радиоактивных отходов (ДВАО), заключающегося в том, что потенциальная биологическая опасность (ПБО) РАО в захоронении не превышает ПБО уранового сырья, изъятого из недр для изготовления ядерного топлива [3-8]. Приемлемым временем, начиная с которого выполняется принцип радиационной эквивалентности, можно считать время не более 300-500 лет; в течение этого времени безопасность РАО в глубинном захоронении обеспечивается инженерными барьерами безопасности и изоляционными свойствами горной породы. По разным оценкам сохранность инженерных барьеров безопасности в глубинном захоронении составляет 500-1000 лет [9-11].

В качестве ПБО чаще всего рассматривают радиотоксичность смеси радионуклидов (радиационная эквивалентность), радиотоксичность колодезной воды, учитывающая миграционную способность радионуклидов в горной породе (радиационно-миграционная эквивалентность) и риски онкозаболеваний при пероральном потреблении радионуклидов (радиологическая эквивалентность) [12-14]. В перечисленных работах были проведены оценки времени наступления баланса ПБО ДВАО раздельно тепловых и быстрых реакторов и ПБО эквивалентных масс сырья из природного урана, которые показали, что при определённой чистоте выделения делящихся материалов (ДМ), МА и отдельных ПД время радиационного баланса может быть достигнуто ранее 300 лет после окончания времени кампании.

Референтным уровнем эквивалентной массы уранового сырья считали массу, использованную для изготовления единицы массы ядерного топлива. В двухкомпонентной ядерной энергетике по мере увеличения доли быстрых реакторов в ядерном топливном цикле природного уранового сырья требуется всё меньше, т.к. в быстрых реакторах возможно использование обеднённого урана. В связи с этим время наступления баланса при одних и тех же условиях по переработке ОЯТ будет сдвигаться в большую сторону. Для сохранения времени наступления потребуется увеличивать степень чистоты выделения радионуклидов для трансмутации и сжигания в быстрых реакторах, либо увеличивать время хранения в контролируемых условиях. Кроме того, при установлении требований к технологии переработки ОЯТ необходимо учитывать неопределённость проведённых оценок времени наступления радиационной эквивалентности.

Цель настоящей работы состоит в исследовании возможности выполнения принципа радиационно-миграционной эквивалентности на последующих этапах ядерной энергетики, когда природное урановое сырьё используется в основном для тепловых реакторов, а также неопределённость оценки времени наступления радиационного баланса РАО и уранового сырья.

Материалы и методы

Рассмотрели две ситуации – когда доля в выработке электроэнергии тепловых и быстрых реакторов одинакова и когда доля тепловых реакторов составляет 25%. Упрощённо считали, что для изготовления топлива быстрых реакторов природное урановое сырьё не используется, так что референтным уровнем для сравнения ПБО РАО с урановым сырьём будет масса, необходимая для изготовления топлива только для тепловых реакторов.

Расчёт ПБО провели, исходя из нормировки выработки электроэнергии на 1 ГВт⋅год. По статьям [15, 16] для выработки 1 ГВт⋅год требуется 19,2 т топлива для ВВЭР-1000 либо 8,52 т топлива для БР-1200.

Эквивалентную массу природного урана Uнат для изготовления ядерного топлива тепло- вого реактора рассчитывают по соотношению [17]:

U нат

£ топл £ хвост

£ природ ~£ хвост

топл ,

где ε топл – коэффициент обогащения топливного урана (равен 235U топл /U топл ); ε природ – относительное содержание 235U в природном уране ( 235U природ /U природ =0,711%); ε хвост – относительное содержание 235U в отходах после переработки природного урана ( 235U хвост /U хвост ) .

При относительном содержании 235U в хвостовых отходах 0,2% и топливном обогащении 4,4% эквивалентная масса уранового сырья для изготовления 1 т топлива составит 8,22 т. Для изготовления 19,2 т топлива ВВЭР-1000 требуется 158 т уранового сырья (т.а.). Соответственно, для ситуаций, когда доля тепловых реакторов в выработке электроэнергии составляет 50% и 25%, референтными уровнями эквивалентной массы уранового сырья будут 79 т и 39,5 т, если считать, что для быстрых реакторов урановое сырьё не используется. Это предположение консервативное и не учитывает предысторию с наработкой плутония в тепловых реакторах для запуска быстрых реакторов.

Предполагали, что переработка ОЯТ тепловых и быстрых реакторов производится с одинаковыми характеристиками качества выделения ДМ, МА и отдельных ПД для сжигания и трансмутации в быстрых реакторах. После 3-летней выдержки и переработки ОЯТ в РАО переходят 0,1% U, Pu, Np, Am, Cm, Tc и I. В отдельную фракцию выделяются Cs и Sr с остатком в РАО для глубинного захоронения также 0,1% от содержания в ОЯТ. Расчёт ПБО РАО провели от долгоживущих радионуклидов вместе с остатком Cs и Sr после выделения их основной массы из ОЯТ для хранения в контролируемых условиях. Дочерние радионуклиды в цепочках распада учитывались. Радионуклидный состав и содержание долгоживущих радионуклидов в РАО через 3 года выдержки для ситуации с вкладом 50% и 25% в энергетику тепловых реакторов приведены в табл. 1.

Таблица 1

Состав ДВАО в двухкомпонентном (ВВЭР-1000 и БР-1200) ЯТЦ с 50% и 25% вкладом от ВВЭР-1000 в 1 ГВт⋅год при выделении из ОЯТ U, Pu, Am, Cm, Np, Cs, Sr, Tc и I с остатком 0,1% в РАО

Радионуклид

Активность, Бк

Радионуклид

Активность, Бк

вклад 50%

вклад 25%

вклад 50%

вклад 25%

235U

7,52E+06

3,90E+06

234U

7,56E+08

1,09E+09

236U

1,45E+08

7,43E+07

226Ra

3,01E+04

4,07E+04

238U

1,49E+08

1,13E+08

229Th

9,31E+07

1,40E+08

238Pu

1,90E+13

2,74E+13

230Th

6,20E+06

7,01E+06

239Pu

9,90E+11

1,38E+12

231Pa

2,67E+06

1,75E+06

240Pu

1,82E+12

2,56E+12

79Se

3,05E+11

2,85E+11

241Pu

1,22E+14

1,44E+14

90Sr

5,14E+13

3,97E+13

241Am

7,72E+12

1,10E+13

93Zr

1,50E+12

1,30E+12

242Pu

4,38E+09

5,56E+09

94Nb

2,91E+08

3,97E+08

242mAm

1,16E+12

1,74E+12

99Tc

1,25E+10

1,19E+10

243Am

5,58E+10

7,48E+10

107Pd

1,40E+11

1,62E+11

243Cm

2,05E+11

3,52E+11

108mAg

2,15E+09

3,17E+09

244Pu

4,28E+02

4,86E+02

121mSn

2,38E+13

3,59E+13

244Cm

7,81E+12

1,00E+13

126Sn+126mSb

8,48E+11

9,90E+11

245Cm

2,35E+09

3,42E+09

129I

3,20E+07

3,31E+07

246Cm

3,02E+08

4,30E+08

135Cs

8,50E+08

1,11E+09

247Cm

2,78E+03

4,12E+03

137Cs

8,87E+13

8,37E+13

248Cm

4,50E+03

6,59E+03

151Sm

1,46E+15

2,07E+15

237Np

7,64E+08

1,00E+09

158Tb

9,82E+09

1,46E+10

166mHo

4,60E+09

6,90E+09

В качестве ПБО оценивали ожидаемую эффективную дозу (ОЭД) от потребления колодезной воды взрослым человеком (2 л/сут), загрязнённой радионуклидами в результате распределения жидкой фазы радионуклидов в массе песчаной породы 5,66∙109 кг, так же как в работе [16] при подъёме с глубины 1 км по формуле:

ОЭД = ^^Г (2)

где Q i – активность i - го радионуклида, Бк; D i – дозовый коэффициент при пероральном потреблении, Зв/Бк; W – годовое потребление воды при суточном потреблении 2 л/сут, л; M – масса горной породы над захоронением, кг; k d,i – коэффициент распределения радионуклида в горной породе между твёрдой и жидкой фазами, л/кг.

Дозовые коэффициенты взяты из документа МКРЗ [18]. Коэффициенты распределения радионуклидов зависят не только от свойств радионуклидов, но также и от характеристик среды в горной породе – кислотности, минералогического и гранулометрического состава породы и др. В результате этот параметр в формуле (2) наиболее вариабелен. Кроме обширной литературы для отдельных радионуклидов, информация по статистическим характеристикам k d для разных радионуклидов в песчаной, супесчаной и глинистой породах агрегирована в работах [19 -22]. Неопределённость оценок ПБО по формуле (2) провели путём моделирования методом Монте - Карло логнормальных распределений k d радионуклидов из уранового сырья и актиноидов из - за присутствия в их составах одинаковых радионуклидов, при этом для ПД использованы только геометрические средние значения k d . Данные по k d для песчаной породы были взяты из работы [19]. Характеристики k d приведены в табл. 2.

Таблица 2

Коэффициенты распределения химических элементов k d из состава ДВАО между жидкой и твёрдой фазами в песчаной породе, л/кг [19]

Долгоживущие радионуклиды

k d , л/кг

Геом. ср.

Ст. откл. геом.

Мин

Макс

Cm

4000

8,29

2,40

780

23000

Pu

550

6,31

1,70

27

36000

U

35

3,56

3,20

0,03

2200

Th

3200

8,07

2,10

207

150000

Ra

500

6,21

3,20

57

21000

Am

1900

7,55

2,60

8,2

300000

Pa

550

6,31

Np

5

1,61

1,70

0,5

390

Ac

450

6,11

79Se

150

5,01

90Sr

15

2,71

1,60

0,05

190

93Zr

600

6,40

94Nb

160

5,08

98Tc

0,1

-2,30

1,80

0,01

16

99Tc

0,1

-2,30

1,80

0,01

16

107Pd

55

4,01

108mAg

90

4,50

1,80

2,7

1000

121mSn

130

4,87

126Sn+126mSb

130

4,87

129I

1

0,00

2,20

0,04

81

135Cs

280

5,63

2,50

0,2

10000

137Cs

280

5,63

2,50

0,2

10000

151Sm

245

5,50

158Tb

500

6,21

1,60

40

4000

166mHo

250

5,52

Считали, что вклад в ОЭД от короткоживущих радионуклидов (с периодами полураспада менее 5 сут) в звеньях с долгоживущими радионуклидами учитывается дозовыми коэффициентами материнских радионуклидов. Для радионуклидов 210Pb+210Bi и 210Po удельную активность в воде рассчитывали по активности и с k d для 226Ra, со своими дозовыми коэффициентами, поскольку за время подъёма растворимой части РАО к поверхности почвы с поровой водой удельная активность будет определяться материнским радионуклидом.

Результаты и обсуждение

В качестве базового варианта оценки времени наступления радиационно-миграционной эквивалентности рассматривали выделение из ОЯТ делящихся материалов U, Pu и Np, актиноидов Am и Cm, продуктов деления Sr, Cs, Tc и I с одинаковым количеством их перехода в РАО 0,1% от содержания в ОЯТ. Результаты расчёта ОЭД от долгоживущих радионуклидов из состава РАО в базовом варианте и от радионуклидов эквивалентной массы уранового сырья (уран с дочерними радионуклидами в вековом равновесии) для топлива только тепловых реакторов приведены на рис. 1.

Время, год

— — — Сумма от Актиноидов ......Сумма от ЦД — * ‘СУММА инат

Рис. 1. ПБО ДВАО в двухкомпонентной ядерной энергетике на 1 ГВт⋅год (по 50% от ВВЭР-1000 и БР-1200) в глубинном захоронении от колодезной воды в базовом варианте переработки ОЯТ (остаток в РАО 0,1% ДМ, МА, Cs, Sr, Tc, и I; Uнат – 79 т).

Из рисунка видно, что время радиационно-миграционной эквивалентности наступает примерно через 140 лет. При этом основной вклад в ПБО ДВАО дают радионуклиды из цепочек распада ДМ и МА.

Большое влияние на время наступления радиационно-миграционной эквивалентности оказывает выбор коэффициентов распределения радионуклидов. Для определения вариабельности этого времени был проведён численный эксперимент с розыгрышем статистических распределений kd для каждого радионуклида из смеси ДВАО. При каждом розыгрыше статистических распределений коэффициентов распределения kd определяли отношение ОЭД от ДВАО к урановому сырью. По этим соотношениям были найдены характеристики для каждого расчётного време- ни после захоронения – среднегеометрическое значение, верхний и нижний квартили распределения. Референтным уровнем сравнения была единица. Как видно из рис. 2, время радиационномиграционной эквивалентности по средним геометрическим значениям в розыгрыше также составляет примерно 140 лет. Время баланса между нижним и верхним квартилями варьирует от 60 до 350 лет. Частотное распределение времени наступления баланса показано на рис. 3, из которого следует, что 70% результатов находятся в диапазоне до 200 лет, а 90% результатов – в диапазоне до 400 лет после захоронения РАО.

Рис. 2. Вариабельность ожидаемой эффективной дозы в радиационно-миграционной модели оценки ПБО ДВАО в двухкомпонентной ядерной энергетике на 1 ГВт⋅год.

Рис. 3. Частотное распределение времени наступления баланса ПБО в радиационномиграционной модели захоронения РАО в двухкомпонентной ядерной энергетике.

Результаты расчётов в базовом варианте показывают, что чистота выделения отдельных фракций может отличаться от базового варианта и при этом сохранится требование о наступлении радиационно-миграционной эквивалентности не дольше временного диапазона в 300-500 лет. Для примера на рис. 4 приведены данные расчётов ОЭД от ДВАО с остатком ДМ 0,05%, МА и ПД

(Sr, Cs, Tc, I) – 1%. Из рисунка видно, что при такой степени очистки ОЯТ время радиационномиграционной эквивалентности составляет примерно 400 лет, что допустимо по времени сохранности инженерных барьеров безопасности.

——— Сумма от Актиноидов -•“ Сумма от ПД — • * Сумма      Снат

Рис. 4. ПБО ДВАО в двухкомпонентной ядерной энергетике на 1 ГВт⋅год (по 50% от ВВЭР-1000 и БР-1200) в глубинном захоронении от колодезной воды с остатком в РАО 0,05% ДМ и 1% МА, Sr, Cs, Tc, I; Uнат – 79 т.

При коэффициенте воспроизводства Pu в быстром реакторе близкого к единице выделяемый плутоний из ОЯТ может обеспечить работу только одного реактора на быстрых нейтронах с потреблением только обеднённого урана. Однако запуск нового реактора на быстрых нейтронах требует наработки плутония в тепловых реакторах и, следовательно, использования уранового сырья. В результате, референтный уровень уранового сырья для расчёта времени радиационной эквивалентности (в общем смысле) для последующих поколений реакторов в двухкомпонентной ядерной энергетике будет больше, чем только для тепловых реакторов. Для ситуации с вкладом в ядерную энергетику 25% за счёт тепловых реакторов и 75% за счёт быстрых реакторов консервативно можно предположить, что природное урановое сырьё используется только для тепловых реакторов. В этом случае для выработки 1 ГВт⋅год электроэнергии требуется 39,5 т уранового сырья. Результаты расчёта ОЭД от потребления колодезной воды над захоронением ДВАО при этих вкладах в ядерную энергетику тепловых и быстрых реакторов в базовом варианте очистки РАО представлены на рис. 5.

Из рисунков видно, что до 75% вклада в ядерную энергетику быстрых реакторов время наступления радиационно-миграционной эквивалентности не превышает 350 лет. При дальнейшем увеличении доли быстрых реакторов в ядерной энергетике для выполнения принципа радиационной эквивалентности необходимо будет улучшать чистоту выделения из ОЯТ ДМ, МА и отдельных фракций ПД. При этом, чтобы устанавливать требования к степени очистки РАО на поздних этапах развития ядерной энергетики при увеличении доли быстрых реакторов, нужно учитывать предысторию потребления уранового сырья и, тем самым, уменьшать консерватив- ность оценок времени наступления радиационной эквивалентности. Неопределённость этих оценок может быть значительно уменьшена за счёт исследования характеристик геологической породы над глубинным захоронением.

Рис. 5. ПБО ДВАО в двухкомпонентной ядерной энергетике на 1 ГВт⋅год (25% от ВВЭР-1000 и 75% от БР-1200) в глубинном захоронении от колодезной воды в базовом варианте переработки ОЯТ (остаток в РАО 0,1% ДМ, МА, Cs, Sr, Tc, и I; Uнат – 39,5 т).

Выводы

  • 1.    В двухкомпонентной ядерной энергетике в период увеличения доли быстрых реакторов при условии переработки ОЯТ с выделением фракций ДМ, МА, ПД Tc, I для сжигания и трансмутации, а также Cs и Sr для хранения или использования с остатком в РАО 0,1% от содержания в ОЯТ для глубинного захоронения выполняется условие о радиационно-миграционной эквивалентности РАО с урановым сырьём: при 50% вкладе в выработку электроэнергии от каждого вида реакторов время эквивалентности составляет 140 лет, при 25% вкладе от тепловых реакторов – 350 лет. Результаты оценок проведены в консервативном приближении о потреблении уранового сырья только тепловыми реакторами.

  • 2.    Неопределённость оценок времени наступления радиационно-миграционной эквивалентности связана с вариабельностью входных данных по коэффициенту распределения k d . Математическим экспериментом по розыгрышу логнормального закона распределения k d показано, что для песчаной породы при 50% вкладе в выработку электроэнергии от тепловых реакторов время радиационно-миграционной эквивалентности варьирует между нижним и верхним квартилями от 60 до 400 лет. При этом 70% результатов находится в диапазоне до 200 лет, и 90% – до 400 лет.

  • 3.    При увеличении коэффициента очистки ОЯТ от ДМ до 99,95% требование к выделению других фракций радионуклидов может быть ослаблено до остатка в РАО 1%.

  • 4.    При увеличении доли быстрых реакторов в ядерной энергетике до 75% по вырабатываемой электроэнергии время радиационно-миграционной эквивалентности не превысит 350 лет при консервативном предположении о потреблении уранового сырья только тепловыми реакторами. Консервативность оценок может быть уменьшена путем учёта предыстории с наработкой плутония для запуска быстрых реакторов.

Публикация подготовлена по результатам выполнения работ в Госкорпорации «Росатом» в рамках ПН «Прорыв.

Список литературы Радиационно-миграционная эквивалентность РАО и уранового сырья в двухкомпонентной ядерной энергетике

  • Стратегия развития ядерной энергетики России до 2050 года и перспективы на период до 2100 года. Одобрена на Президиуме НТС ГК «Росатом» 26 декабря 2018 г. М.: ГК «Росатом», 2018. 35 с.
  • Энергетическая стратегия Российской Федерации на период до 2035 года. Утверждена распоряжением Правительства Российской Федерации от 9 июня 2020 г. № 1523-р. 93 с.
  • Адамов Е.О., Ганев И.Х. Экологически безупречная ядерная энергетика. М.: НИКИЭТ им. Н.А. Доллежаля, 2007. 145 с.
  • Адамов Е.О., Ганев И.Х., Лопаткин А.В., Муратов В.Г., Орлов В.В. Обращение с высокоактивными отходами при развитии, работе и выводе из действия крупномасштабной ЯЭ России. Препринт НИКИЭТ ЕТ-97/35. М.: НИКИЭТ, 1997. 64 с.
  • Адамов Е.О., Ганев И.Х., Лопаткин А.В., Муратов В.Г., Орлов В.В. Трансмутационный топливный цикл в крупномасштабной ядерной энергетике России. М.: ГУП НИКИЭТ, 1999. 252 с.
  • Адамов Е.О., Габараев Б.А., Ганев И.Х., Лопаткин А.В., Муратов В.Г., Орлов В.В. Потенциал развития и возможность достижения радиационной эквивалентности урана и отходов в сценариях развития перспективной ядерной энергетики. Препринт ФГУП НИКИЭТ ЕТ-04/68. М.: ФГУП НИКИЭТ, 2004. 22 с.
  • Лопаткин А.В., Величкин В.И., Никипелов Б.В., Полуэктов П.П. Радиационная эквивалентность и приро-доподобие при обращении с радиоактивными отходами //Атомная энергия. 2002. Т. 92, № 4. С. 308-317.
  • Лопаткин А.В. Топливный цикл крупномасштабной ядерной энергетики России на принципах топливного и радиационного баланса и нераспространения: автореф. дис. ... докт. тех. наук. М.: ОАО «НИКИЭТ», 2013. 45 с.
  • Considering timescales in the post-closure safety of geological disposal of radioactive waste. NEA N 6424. Paris: OECD, 2009. 163 p.
  • Lee Y.-M., Hwang Y. A GoldSim model for the safety assessment of an HLW repository //Prog. Nucl. Energy. 2009. V. 51, N 6. P. 746-759.
  • Choi H.-J., Lee J.Y., Choi J. Development of geological disposal systems for spent fuels and high-level radioactive wastes in Korea //Nucl. Eng. Technol. 2013. V. 45, N 1. P. 29-40.
  • Спирин Е.В., Спиридонов С.И., Алексахин Р.М., Уткин С.С. Радиоэкологическая оценка уранового месторождения для обоснования радиационно-миграционного баланса долгоживущих отходов //Атомная энергия. 2013. Т. 114, вып. 1. С. 34-39.
  • Спирин Е.В., Алексахин Р.М., Власкин Г.Н., Уткин С.С. Радиационный баланс отработавшего ядерного топлива быстрого реактора и природного урана //Атомная энергия. 2015. Т. 119, вып. 2. С. 114-119.
  • Атомная энергетика нового поколения: радиологическая состоятельность и экологические преимущества /под общей ред. чл.-корр. РАН В.К. Иванова, проф. Е.О. Адамова. М.: Изд-во «Перо», 2019. 379 с.
  • Иванов В.К., Лопаткин А.В., Адамов Е.О., Меняйло А.Н., Чекин С.Ю., Кащеева П.В., Корело А.М., Туманов К.А. Соотношение радиационно-обусловленных потенциальных канцерогенных рисков ОЯТ реактора ВВЭР-1000 и РАО реактора БРЕСТ-1200 при выработке 1 ГВтгод электроэнергии. Часть 1. Радиологическая эквивалентность //Радиация и риск. 2022. Т. 31, № 1. С. 5-14.
  • Иванов В.К., Спирин Е.В., Лопаткин А.В., Меняйло А.Н., Чекин С.Ю., Соломатин В.М., Корело А.М., Туманов К.А. Соотношение радиационно-обусловленных потенциальных канцерогенных рисков ОЯТ реактора ВВЭР-1000 и РАО реактора БРЕСТ-1200 при выработке 1 ГВтгод электроэнергии. Часть 2. Радиологическая миграционная эквивалентность //Радиация и риск. 2022. Т. 31, № 2. С. 5-20.
  • Magill J., Berthou V., Haas D., Galy J., Schenkel R., Wiese H.-W., Heusener G., Tommasi J., Youinou G. Impact limits of partitioning and transmutation scenarios on the radiotoxicity of actinides in radioactive waste //Nucl. Energy. 2003. V. 42, N 5. P. 263-277.
  • ICRP, 2012. Compendium of dose coefficients based on ICRP Publication 60. ICRP Publication 119 //Ann. ICRP. 2012. V. 41 (Suppl.). P. 1-130.
  • Thibault D.H., Sheppard M.I., Smith P.A. A critical compilation and review of default soil solid/liquid partition coefficients, Kd, for use in environmental assessments. Pinava, Manitoba, Canada: Vhiteshell Nuclear Research Establishment, 1990. 115 p.
  • Handbook of parameter values for the prediction of radionuclide transfer in temperate environments. Technical Report Series No. 364. Vienna: IAEA, 1994. 87 p.
  • Handbook of parameter values for the prediction of radionuclide transfer in terrestrial and freshwater environments. Technical Report Series No. 472. Vienna: IAEA, 2010. 194 p.
  • Quantification of radionuclide transfer in terrestrial and freshwater environments for radiological assessments. IAEA-TECDOC-1616. Vienna: IAEA, 2009. 625 p.
Еще
Статья научная