Расчет радиолинии селенодезического спутника
Автор: Чеботарев В.Е., Грицан О.Б.
Журнал: Космические аппараты и технологии.
Рубрика: Космонавтика
Статья в выпуске: 4 (10), 2014 года.
Бесплатный доступ
Проведена оценка параметров радиотехнического комплекса селенодезического спутника, решающего задачи измерений дальности до селенодезического пункта активным и пассивным методами, высоты орбиты, информационной связи с наземным пунктом. Для измерительной радиолинии, используемой для селенодезической привязки сети из пассивных радиоотражателей, выбрана форма пассивного радиоотражателя и его геометрические характеристики. Сформированы обобщенные требования к радиотехническому комплексу селенодезического спутника.
Селенодезический пункт, пассивный радиоотражатель, селенодезический спутник
Короткий адрес: https://sciup.org/14117336
IDR: 14117336
Текст научной статьи Расчет радиолинии селенодезического спутника
На этапе освоения Луны потребуется создание на постоянной основе окололунной спутниковой системы длительного функционирования, решающей задачи обеспечения связью и навигацией мобильных транспортных средств на поверхности Луны и вблизи ее, с соответствующим, упреждающим размещением на поверхности Луны триангуляционной сети измерительных пунктов для решения задач баллистического обеспечения (селенодезической сети) [1]. Задача создания триангуляционной селенодезической сети предполагает использование специального селенодезического спутника (СДС) для орга-
низации координатной привязки селенодезического пункта (СДП) к лунной системе координат [2].
Согласно разработанным принципам построения триангуляционной селенодезической сети [3] на селенодезическом спутнике должен быть размещен радиотехнический комплекс, решающий следующие задачи:
-
• запросные измерения наклонной дальности до СДП по пассивной и активной схемам;
-
• запросные измерения высоты орбиты;
-
• измерения орбиты и информационный обмен с наземными средствами радиосвязи.
U ИССЛЕДОВАНИЯ
Havko-
ЖГРАДА
1. Радиоизмерительная система с пассивными уголковыми радиоотражателями
Реализация пассивной схемы радиоизмерений предполагает использование спутникового радиолокатора (СРЛ) и множества пассивных уголковых радиоотражателей (УРО). Расчёты радиотехнических параметров системы проведем для случая функционирования космических аппаратов на окололунных круговых орбитах в следующем порядке: выбор формы уголковых радиоотражателей, формирование требований к пороговой мощности отраженного сигнала, расчет параметров спутникового радиолокатора [2].
Выбор формы уголковых радиоотражателей
В диапазонах частот 5-15 ГГц, используемой для СРЛ, шумы, создаваемые различными источниками, имеют аддитивный характер, что позволяет определить эквивалентную шумовую температуру всей приёмной системы с учётом внутренних и внешних шумов Т Σ ≈ 435 К и суммарную мощность шума p Ш = к • т s = минус 202 дБВт/Гц [2; 6; 10; 12].
Используя выбранное соотношение сиг-нал/шум и полученную суммарную мощность шумов, рассчитаем необходимую пороговую мощность сигнала на входе приёмника для диапазона: Р П = минус (175–189) дБВт/Гц.
Расчет параметров спутникового радиолокатора
Расчёт мощности сигнала на входе приёмника проведём по следующей формуле [2;
Пассивное радиоотражение возможно от плоской пластины, двухгранного и трёхгранного уголкового радиоотражателя. Плоская пластина эффективна только при нормальном падении радиосигнала, а двухгранный УРО - только при нахождении СРЛ в плоскости, перпендикулярной линии пересечения поверхностей отражателя. Трёхгранное УРО даёт хорошее отражение в ограниченном диапазоне углов падения приходящего радио-
4; 5]:
Р = Р прд • G 2 • 5 УО -X 2
С (4 п )3 • R4 ’
где R – расстояние от СРЛ до УРО; P ПРД – мощность передатчика СРЛ; G – коэффициент
сигнала.
Ниже приведена формула расчёта эф-
фективной площади рассеяния треугольного
усиления антенны СРЛ.
Диаметр параболической антенны D А, ширина луча по уровню половинной мощности ф05 и максимальный коэффициент усиления ан,тенны G рассчитываются по известным формулам [7; 9; 10]:
60Х . c Гл D A ) 2
DA f \ Х )
УРО [2; 4; 5]
Л 4
4 п а
3 1 2 ,
где а 4 - длина ребра; X2 - длина волны.
Формирование требований к пороговой мощности отраженного сигнала
где X - длина волны радиосигнала; с - скорость света; f – частота радиосигнала; K И – коэффициент использования поверхности антенны, K И = 0,5–0,7.
Решая совместно уравнения (1)-(4), получим рабочую формулу для выбора геометрических характеристик СРЛ и УРО:
Пороговая мощность сигнала на входе приёмника определяется из условия обеспечения требуемого соотношения сигнал/шум P С/ P Ш (дБ) и уровня шумов на входе приемника P Ш (дБ) [6; 9; 10]:
P с (дБ) = P с / P ш (дБ) + P ш (дБ). (2)
Приведенное в работе [2] соотношение сигнал/шум для вероятности обнаружения 0,9 и вероятности ложной тревоги 10-5 составляет 12,7 дБ. Для навигационных радиолиний соотношение сигнал/шум находится в диапазоне 22-27 дБ в зависимости от требуемой точности измерений [8].
1,486 -X- R
1/4
ПРД 1^2
K И г п 7
Анализ полученного соотношения выявил следующие особенности:
-
1) энергетические параметры P ПРД, P П слабо влияют на геометрические параметры;
-
2) между парами геометрических параметров DАа и X- R отмечается линейная зависимость;
-
3) повышение частоты радиосигнала (уменьшение X) приводит к снижению произведения параметров D А а .
Для принятых значений Р П = –(175–189) дБВт/Гц, K И = 0,5, R = 5,5 93-10 6 м (максимальная дальность) и номинального значения Р П 0 РД = 1000 Вт уравнение (5) может быть приведено к следующему виду:
0 1/4
Р ПРД
р
— f ,
А0 = 39,4–88,1. (6)
Расчетные значения геометрических размеров антенны СРЛ по формуле (6) для λ = 0,027 м (11 ГГц) при различных величинах P ПРД и а приведены в табл. 1.
При выборе диаметра антенны необходимо учитывать ограничения на ширину диаграммы направленности антенны, исходя из возможности обеспечения точности ориентации луча ΔφСОС = 0,3φ05. Для ожидаемой точности ориентации луча Аф СОС = 0,15° получаем ограничение на ширину диаграммы φ05 ≥ 0,5° (см. ф-лу (4)), что соответствует ограничению на диаметр антенны D A < 3,24 м (λ = 0,027 м) и на размер ребра УРО а ≥ 1,0 м.
Корректный выбор параметров СРЛ может быть завершен в процессе проектирования спутника исходя из условия минимизации затрат массы и электроэнергии с учетом скважной работы передатчика СРЛ (скважность 15–20). В общем случае при а = 1,0 м необходимо отдать предпочтение максимально допустимому значению диаметра антенны СРЛ около 2,3 м, что соответствует пиковой излучаемой мощности 500 Вт и средней излучаемой мощности 25 Вт.
Оценим возможность использования наземного локатора для работы с СВП. В соответствии с формулой (5) соотношения диаметров антенн спутникового и земного локаторов составят D НСС / D A = 38 при тех же мощностях излучаемого сигнала и для частоты
Расчет радиолинии селенодезического спутника
11 ГГц и размере ребра УРО а ≥ 1,0 м. Так, для P ПРД = 1000 Вт диаметр наземной антенны должен составлять ≥ 70 м.
2. Радиовысотомер
Рассматриваемый в разделе 2 спутниковый радиолокатор может быть применен в качестве радиовысотомера. Для расчета возможности его применения воспользуемся методом подобия, путем сравнения с разработанным аналогом для околоземных орбит.
Полагая, что свойства отражающей по-
верхности те же и отсутствуют потери в атмосфере (3 дБ), а радиовысотомер отличается только величиной излучаемой мощности, диаметром антенны и применяется на другой высоте, получим следующее уравнение [11]:
р
Р ПРД
ПРД
Г D A 2

•
Vv0 J
• 0,25.
В уравнении (7) характеристики аналога примем следующие: P 0ПРД = 5 Вт, D 0А = 1,26 м, Н 0 = 1000 км. Тогда для проектируемого высотомера, принимая Н = 4260 км, получим уравнение связи излучаемой мощности Р ПРД и диаметра антенны D А:
Р прд = 45 1,26 . (8)
Результаты расчета представлены в табл. 2.
Таблица 2
D А ,м |
0,26 |
0,5 |
1,0 |
2,0 |
3,0 |
P ПРД, Вт |
533 |
144 |
36 |
9 |
4 |
Анализ данных табл. 2 позволяет сделать заключение о возможности использования СРЛ в режиме измерения высоты орбиты.
Таблица 1
P ПРД, Вт |
1000 |
500 |
250 |
100 |
|
D А , м |
2,2–4,8 |
2,6–5,6 |
3,0–6,8 |
3,8–8,4 |
а = 0,5 м |
1,1–2,4 |
1,3–2,8 |
1,5–3,4 |
1,9–4,2 |
а =1,0 м |
|
0,7 – 1,6 |
0,8–1,9 |
1,0–2,3 |
1,3–2,8 |
а =1,5 м |
Примечание: меньшее значение диаметра соответствует соотношению сигнал/шум 12,7 дБ.
Havko____________
Ж ГРАДА
-
3. Радиоизмерительная система с активными радиоотражателями
Использование на СДП активного ретранслятора приводит к необходимости реализации на нем антенной системы, обеспечивающей прием и передачу радиосигнала в верхней полусфере. Для Ku-диапазона возможно реализовать диаграмму шириной ±70° с усилением не хуже минус 4 дБ на частотах
-
12 11–14 ГГц [7; 10].
Для расчета параметров радиолинии активного ретранслятора используем обобщенную систему уравнений линии связи [7; 10; 12]:
-
– радиолиния СДС – СДП:
-
4. Информационно-измерительная связь СДС
Р сдс ■ K И ■ D A ■ С сдп = 6 , • Рп - 16 R 2 ; (9)
Анализ приведенных данных табл. 3 позволяет сделать заключение о возможности реализации активного СДП с малым значением излучаемой мощности ( Р СДП ≈ 0,2 Вт) при нежестких требованиях к спутниковому локатору по размеру антенны ( D A = 0,26 м) и излучаемой мощности ( Р СДС ≈ 0,5 Вт).
с наземной станцией
Для данной задачи воспользуемся результатами расчета информационной ра-диолинии Ku-диапазона между наземной станцией связи и базовой лунной станцией связи [13].
Результаты расчетов в приложении к радиокомплексу СДС представлены в табл. 4.
Таблица 4
– радиолиния СДП – СДС:
Р СДП " K И " D A " ^ СДП = Ь2 " Р П " 16 R ,
+ = 1, b1b2
где b 1 и b 2 - коэффициенты усиления шума, b 1 > 1, b 2 > 1.
Совместное решение уравнений (9–11) позволит получить связь параметров радиолинии для СДП и СДС:
Р КА
СДП = Ь 1 - 1,
Р сдс =
Ь 1 • Р П - 16 R2
K И • DСДС • ^ СДП
Основные параметры станций связи
. (12)
№ п/п |
Наименование параметра |
Значение |
Примечания |
1 |
Наземная станция связи – диаметр антенны, м – мощность передатчика на частоте f 14, Вт |
5 10 |
f 14 = 14 ГГц |
2 |
СДС – диаметр антенны, м – мощность передатчика на частоте f 11, Вт |
0,26 15 |
f 11 = 11 ГГц |
3 |
Максимальная пропускная способность, кбит/с |
512 |
|
4 |
Пороговый энергопотенциал С / N 0, дБ |
65,1 |
Подставляя в формулу (12) данные, приведенные в разделе 1 ( P П = –175 дБВт, R = 5,593∙106 м, K И = 0,5), а также G СДП = 0,4, получим следующую упрощенную зависимость:
р (0,091
Р СДС = b l п • (13)
V DA )
Расчетные данные по формулам (12–13) для минимального размера D A = 0,26 м приведены в табл. 3.
Таблица 3
b 2 |
1,33 |
1,5 |
2,0 |
3,0 |
4,0 |
b 1 |
4,03 |
3,00 |
2,00 |
1,50 |
1,33 |
Р СДС, Вт |
0,48 |
0,36 |
0,24 |
0,18 |
0,16 |
Р СДП , Вт |
0,16 |
0,18 |
0,24 |
0,36 |
0,48 |
-
5. Формирование универсального радиотехнического комплекса СДС
Для выбора проектного облика радиотехнического комплекса СДС проведем анализ его характеристик при решении различных задач.
Приведенные в табл. 5 данные позволяют выработать обобщенные требования к радиотехническому комплексу СДС, обеспечивающему работу в различных режимах:
-
• диаметр антенны 2,3–2,8 м;
-
• излучаемая мощность 500 Вт (имп), 25 Вт (ср);
-
• точность слежения 0,15°;
-
• пороговый энергопотенциал 65,1 дБ.
Расчет радиолинии селенодезического спутника
Таблица 5
№ |
Наименование |
Диаметр антенны, м |
Излучаемая мощность |
Примечание |
1 |
Радиолокация с пассивным ответом |
2,3–2,8 1,8–2,4 |
500 (имп), 25(ср) 1000 (имп), 50 (ср) |
а = 1 м f = 11 ГГц |
2 |
Радиолокация с активным ответом |
0,26 |
0,5 (непр) |
G СДП = -4 дБ Р СДП = 0,16 Вт f ПРД = 11 ГГц f ПРМ = 14 ГГц |
3 |
Радиосвязь с наземным пунктом |
0,26 |
15 (непр) |
D НСС = 5 м Р НСС = 10 Вт f ПРД = 11 ГГц f ПРМ = 14 ГГц |
4 |
Радиовысотомер |
0,26 3,0 |
1060 (имп), 50 (ср) 8 (имп), 0,4 (ср) |
f ПРД = 11ГГц |
Список литературы Расчет радиолинии селенодезического спутника
- Чеботарев В. Е., Шмаков Д. Н., Анжина В. А. Концепция лунной системы спутниковой связи // Исследования наукограда. 2014. № 1(7). С. 26-31.
- Спутниковая радиоизмерительная система с уголковыми радиоотражателями / В. Е. Чеботарев, О. Б. Грицан [и др.]; Международная сибирская конференция по управлению и связи. Красноярск, 2013. С. 40-44.
- Чеботарев В. Е., Звонарь В. Д., Грицан О. Б., Внуков А. А. Концепция построения триангуляционной селенодезической сети // Исследования наукограда. 2014. № 2(8). С. 15-21.
- Сосулин Ю. Г. Теоретические основы радиолокации и радионавигации: учеб. пособие для вузов. М.: Радио и связь, 1992. 303 с.
- Радиоэлектронные системы / Я. Д. Ширман [и др.]. М.: Радиотехника, 2007. 512 с.
- Скляр Бернард. Цифровая связь. Теоретическое и практическое применение: пер. с англ. 2-е изд., испр. М.: Издательский дом «Вильямс», 2003. 1104 с.: Парал. тит. англ.
- Чеботарев В. Е., Косенко В. Е. Основы проектирования космических аппаратов информационного обеспечения: учеб. пособие / Сиб. гос. аэрокосм. ун-т. Красноярск, 2011. 488 с., [24] с
- Сетевые спутниковые радионавигационные системы / В. С. Шебшаевич, П. П. Дмитриев, Н. В. Иванцев [и др.]; под ред. В. С. Шебшаевича. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Радио и связь, 1993. 408 с.
- Камнев В. Е., Черкасов В. В., Чечин Г. В. Спутниковые сети связи: учеб. пособие. М.: Альпина Паблишер, 2004. 536 с.
- Кресснер Г. Н., Михаелс Д. В. Введение в системы космической связи. М.: Cвязь, 1967. 392 с.
- Жуковский А. П., Оноприенко Е. И., Чижов В. И. Теоретические основы радиовысотометрии / под ред. А. П. Жуковского. М.: Сов. радио, 1979. 320 с.
- Основы технического проектирования систем связи через ИСЗ / А. Д. Фортушенко, Г. Б. Аскенази, В. Л. Быков, О. С. Крапотин. М.: Связь, 1970. 331 с.
- Расчет энергетики радиолинии «Земля - Луна» / В. Е. Чеботарев, О. Б. Грицан, В. А. Анжина [и др.] // Исследования наукограда. 2014. № 2(8). С. 10-14.