Расчет радиолинии селенодезического спутника

Автор: Чеботарев В.Е., Грицан О.Б.

Журнал: Космические аппараты и технологии.

Рубрика: Космонавтика

Статья в выпуске: 4 (10), 2014 года.

Бесплатный доступ

Проведена оценка параметров радиотехнического комплекса селенодезического спутника, решающего задачи измерений дальности до селенодезического пункта активным и пассивным методами, высоты орбиты, информационной связи с наземным пунктом. Для измерительной радиолинии, используемой для селенодезической привязки сети из пассивных радиоотражателей, выбрана форма пассивного радиоотражателя и его геометрические характеристики. Сформированы обобщенные требования к радиотехническому комплексу селенодезического спутника.

Селенодезический пункт, пассивный радиоотражатель, селенодезический спутник

Короткий адрес: https://sciup.org/14117336

IDR: 14117336

Текст научной статьи Расчет радиолинии селенодезического спутника

На этапе освоения Луны потребуется создание на постоянной основе окололунной спутниковой системы длительного функционирования, решающей задачи обеспечения связью и навигацией мобильных транспортных средств на поверхности Луны и вблизи ее, с соответствующим, упреждающим размещением на поверхности Луны триангуляционной сети измерительных пунктов для решения задач баллистического обеспечения (селенодезической сети) [1]. Задача создания триангуляционной селенодезической сети предполагает использование специального селенодезического спутника (СДС) для орга-

низации координатной привязки селенодезического пункта (СДП) к лунной системе координат [2].

Согласно разработанным принципам построения триангуляционной селенодезической сети [3] на селенодезическом спутнике должен быть размещен радиотехнический комплекс, решающий следующие задачи:

  •    запросные измерения наклонной дальности до СДП по пассивной и активной схемам;

  •    запросные измерения высоты орбиты;

  •    измерения орбиты и информационный обмен с наземными средствами радиосвязи.

U ИССЛЕДОВАНИЯ

Havko-

ЖГРАДА

1. Радиоизмерительная система с пассивными уголковыми радиоотражателями

Реализация пассивной схемы радиоизмерений предполагает использование спутникового радиолокатора (СРЛ) и множества пассивных уголковых радиоотражателей (УРО). Расчёты радиотехнических параметров системы проведем для случая функционирования космических аппаратов на окололунных круговых орбитах в следующем порядке: выбор формы уголковых радиоотражателей, формирование требований к пороговой мощности отраженного сигнала, расчет параметров спутникового радиолокатора [2].

Выбор формы уголковых радиоотражателей

В диапазонах частот 5-15 ГГц, используемой для СРЛ, шумы, создаваемые различными источниками, имеют аддитивный характер, что позволяет определить эквивалентную шумовую температуру всей приёмной системы с учётом внутренних и внешних шумов Т Σ 435 К и суммарную мощность шума p Ш = к т s = минус 202 дБВт/Гц [2; 6; 10; 12].

Используя выбранное соотношение сиг-нал/шум и полученную суммарную мощность шумов, рассчитаем необходимую пороговую мощность сигнала на входе приёмника для диапазона: Р П = минус (175–189) дБВт/Гц.

Расчет параметров спутникового радиолокатора

Расчёт мощности сигнала на входе приёмника проведём по следующей формуле [2;

Пассивное радиоотражение возможно от плоской пластины, двухгранного и трёхгранного уголкового радиоотражателя. Плоская пластина эффективна только при нормальном падении радиосигнала, а двухгранный УРО - только при нахождении СРЛ в плоскости, перпендикулярной линии пересечения поверхностей отражателя. Трёхгранное УРО даёт хорошее отражение в ограниченном диапазоне углов падения приходящего радио-

4; 5]:

Р = Р прд G 2 5 УО -X 2

С         (4 п )3 R4      ’

где R – расстояние от СРЛ до УРО; P ПРД – мощность передатчика СРЛ; G – коэффициент

сигнала.

Ниже приведена формула расчёта эф-

фективной площади рассеяния треугольного

усиления антенны СРЛ.

Диаметр параболической антенны D А, ширина луча по уровню половинной мощности ф05 и максимальный коэффициент усиления ан,тенны G рассчитываются по известным формулам [7; 9; 10]:

60Х . c          Гл D A ) 2

DA f         \ Х )

УРО [2; 4; 5]

Л 4

4 п а

3 1 2 ,

где а 4 - длина ребра; X2 - длина волны.

Формирование требований к пороговой мощности отраженного сигнала

где X - длина волны радиосигнала; с - скорость света; f – частота радиосигнала; K И – коэффициент использования поверхности антенны, K И = 0,5–0,7.

Решая совместно уравнения (1)-(4), получим рабочую формулу для выбора геометрических характеристик СРЛ и УРО:

Пороговая мощность сигнала на входе приёмника определяется из условия обеспечения требуемого соотношения сигнал/шум P С/ P Ш (дБ) и уровня шумов на входе приемника P Ш (дБ) [6; 9; 10]:

P с (дБ) = P с / P ш (дБ) + P ш (дБ). (2)

Приведенное в работе [2] соотношение сигнал/шум для вероятности обнаружения 0,9 и вероятности ложной тревоги 10-5 составляет 12,7 дБ. Для навигационных радиолиний соотношение сигнал/шум находится в диапазоне 22-27 дБ в зависимости от требуемой точности измерений [8].

1,486 -X- R

1/4

ПРД 1^2

K И г п    7

Анализ полученного соотношения выявил следующие особенности:

  • 1)    энергетические параметры P ПРД, P П слабо влияют на геометрические параметры;

  • 2)    между парами геометрических параметров DАа и X- R отмечается линейная зависимость;

  • 3)    повышение частоты радиосигнала (уменьшение X) приводит к снижению произведения параметров D А а .

Для принятых значений Р П = –(175–189) дБВт/Гц, K И = 0,5, R = 5,5 93-10 6 м (максимальная дальность) и номинального значения Р П 0 РД = 1000 Вт уравнение (5) может быть приведено к следующему виду:

0      1/4

Р ПРД

р

f ,

А0 = 39,4–88,1.              (6)

Расчетные значения геометрических размеров антенны СРЛ по формуле (6) для λ = 0,027 м (11 ГГц) при различных величинах P ПРД и а приведены в табл. 1.

При выборе диаметра антенны необходимо учитывать ограничения на ширину диаграммы направленности антенны, исходя из возможности обеспечения точности ориентации луча ΔφСОС = 0,3φ05. Для ожидаемой точности ориентации луча Аф СОС = 0,15° получаем ограничение на ширину диаграммы φ05 ≥ 0,5° (см. ф-лу (4)), что соответствует ограничению на диаметр антенны D A < 3,24 м (λ = 0,027 м) и на размер ребра УРО а ≥ 1,0 м.

Корректный выбор параметров СРЛ может быть завершен в процессе проектирования спутника исходя из условия минимизации затрат массы и электроэнергии с учетом скважной работы передатчика СРЛ (скважность 15–20). В общем случае при а = 1,0 м необходимо отдать предпочтение максимально допустимому значению диаметра антенны СРЛ около 2,3 м, что соответствует пиковой излучаемой мощности 500 Вт и средней излучаемой мощности 25 Вт.

Оценим возможность использования наземного локатора для работы с СВП. В соответствии с формулой (5) соотношения диаметров антенн спутникового и земного локаторов составят D НСС / D A = 38 при тех же мощностях излучаемого сигнала и для частоты

Расчет радиолинии селенодезического спутника

11 ГГц и размере ребра УРО а ≥ 1,0 м. Так, для P ПРД = 1000 Вт диаметр наземной антенны должен составлять ≥ 70 м.

2. Радиовысотомер

Рассматриваемый в разделе 2 спутниковый радиолокатор может быть применен в качестве радиовысотомера. Для расчета возможности его применения воспользуемся методом подобия, путем сравнения с разработанным аналогом для околоземных орбит.

Полагая, что свойства отражающей по-

верхности те же и отсутствуют потери в атмосфере (3 дБ), а радиовысотомер отличается только величиной излучаемой мощности, диаметром антенны и применяется на другой высоте, получим следующее уравнение [11]:

р

Р ПРД

ПРД

Г D A 2

Vv0 J

0,25.

В уравнении (7) характеристики аналога примем следующие: P 0ПРД = 5 Вт, D 0А = 1,26 м, Н 0 = 1000 км. Тогда для проектируемого высотомера, принимая Н = 4260 км, получим уравнение связи излучаемой мощности Р ПРД и диаметра антенны D А:

Р прд = 45 1,26 .            (8)

Результаты расчета представлены в табл. 2.

Таблица 2

D А ,м

0,26

0,5

1,0

2,0

3,0

P ПРД, Вт

533

144

36

9

4

Анализ данных табл. 2 позволяет сделать заключение о возможности использования СРЛ в режиме измерения высоты орбиты.

Таблица 1

P ПРД, Вт

1000

500

250

100

D А , м

2,2–4,8

2,6–5,6

3,0–6,8

3,8–8,4

а = 0,5 м

1,1–2,4

1,3–2,8

1,5–3,4

1,9–4,2

а =1,0 м

0,7 1,6

0,8–1,9

1,0–2,3

1,3–2,8

а =1,5 м

Примечание: меньшее значение диаметра соответствует соотношению сигнал/шум 12,7 дБ.

Havko____________

Ж ГРАДА

  • 3.    Радиоизмерительная система с активными радиоотражателями

Использование на СДП активного ретранслятора приводит к необходимости реализации на нем антенной системы, обеспечивающей прием и передачу радиосигнала в верхней полусфере. Для Ku-диапазона возможно реализовать диаграмму шириной ±70° с усилением не хуже минус 4 дБ на частотах

  • 12     11–14 ГГц [7; 10].

Для расчета параметров радиолинии активного ретранслятора используем обобщенную систему уравнений линии связи [7; 10; 12]:

  • – радиолиния СДС – СДП:

  • 4.    Информационно-измерительная связь СДС

Р сдс K И D A С сдп = 6 , • Рп - 16 R 2 ;     (9)

Анализ приведенных данных табл. 3 позволяет сделать заключение о возможности реализации активного СДП с малым значением излучаемой мощности ( Р СДП ≈ 0,2 Вт) при нежестких требованиях к спутниковому локатору по размеру антенны ( D A = 0,26 м) и излучаемой мощности ( Р СДС ≈ 0,5 Вт).

с наземной станцией

Для данной задачи воспользуемся результатами расчета информационной ра-диолинии Ku-диапазона между наземной станцией связи и базовой лунной станцией связи [13].

Результаты расчетов в приложении к радиокомплексу СДС представлены в табл. 4.

Таблица 4

– радиолиния СДП – СДС:

Р СДП K И D A ^ СДП = Ь2 Р П " 16 R ,

+   = 1, b1b2

где b 1 и b 2 - коэффициенты усиления шума, b 1 > 1, b 2 > 1.

Совместное решение уравнений (9–11) позволит получить связь параметров радиолинии для СДП и СДС:

Р КА

СДП = Ь 1 - 1,

Р сдс =

Ь 1 Р П - 16 R2

K И DСДС ^ СДП

Основные параметры станций связи

. (12)

№ п/п

Наименование параметра

Значение

Примечания

1

Наземная станция связи

– диаметр антенны, м

– мощность передатчика на частоте f 14, Вт

5

10

f 14 = 14 ГГц

2

СДС

– диаметр антенны, м

– мощность передатчика на частоте f 11, Вт

0,26

15

f 11 = 11 ГГц

3

Максимальная пропускная способность, кбит/с

512

4

Пороговый

энергопотенциал С / N 0, дБ

65,1

Подставляя в формулу (12) данные, приведенные в разделе 1 ( P П = –175 дБВт, R = 5,593∙106 м, K И = 0,5), а также G СДП = 0,4, получим следующую упрощенную зависимость:

р (0,091

Р СДС = b l п •             (13)

V DA )

Расчетные данные по формулам (12–13) для минимального размера D A = 0,26 м приведены в табл. 3.

Таблица 3

b 2

1,33

1,5

2,0

3,0

4,0

b 1

4,03

3,00

2,00

1,50

1,33

Р СДС, Вт

0,48

0,36

0,24

0,18

0,16

Р СДП , Вт

0,16

0,18

0,24

0,36

0,48

  • 5.    Формирование универсального радиотехнического комплекса СДС

Для выбора проектного облика радиотехнического комплекса СДС проведем анализ его характеристик при решении различных задач.

Приведенные в табл. 5 данные позволяют выработать обобщенные требования к радиотехническому комплексу СДС, обеспечивающему работу в различных режимах:

  •    диаметр антенны 2,3–2,8 м;

  •    излучаемая мощность 500 Вт (имп), 25 Вт (ср);

  •    точность слежения 0,15°;

  •    пороговый энергопотенциал 65,1 дБ.

Расчет радиолинии селенодезического спутника

Таблица 5

Наименование

Диаметр антенны, м

Излучаемая мощность

Примечание

1

Радиолокация

с пассивным ответом

2,3–2,8

1,8–2,4

500 (имп), 25(ср)

1000 (имп), 50 (ср)

а = 1 м f = 11 ГГц

2

Радиолокация

с активным ответом

0,26

0,5 (непр)

G СДП = -4 дБ Р СДП = 0,16 Вт f ПРД = 11 ГГц f ПРМ = 14 ГГц

3

Радиосвязь

с наземным пунктом

0,26

15 (непр)

D НСС = 5 м Р НСС = 10 Вт f ПРД = 11 ГГц f ПРМ = 14 ГГц

4

Радиовысотомер

0,26 3,0

1060 (имп), 50 (ср)

8 (имп), 0,4 (ср)

f ПРД = 11ГГц

Список литературы Расчет радиолинии селенодезического спутника

  • Чеботарев В. Е., Шмаков Д. Н., Анжина В. А. Концепция лунной системы спутниковой связи // Исследования наукограда. 2014. № 1(7). С. 26-31.
  • Спутниковая радиоизмерительная система с уголковыми радиоотражателями / В. Е. Чеботарев, О. Б. Грицан [и др.]; Международная сибирская конференция по управлению и связи. Красноярск, 2013. С. 40-44.
  • Чеботарев В. Е., Звонарь В. Д., Грицан О. Б., Внуков А. А. Концепция построения триангуляционной селенодезической сети // Исследования наукограда. 2014. № 2(8). С. 15-21.
  • Сосулин Ю. Г. Теоретические основы радиолокации и радионавигации: учеб. пособие для вузов. М.: Радио и связь, 1992. 303 с.
  • Радиоэлектронные системы / Я. Д. Ширман [и др.]. М.: Радиотехника, 2007. 512 с.
  • Скляр Бернард. Цифровая связь. Теоретическое и практическое применение: пер. с англ. 2-е изд., испр. М.: Издательский дом «Вильямс», 2003. 1104 с.: Парал. тит. англ.
  • Чеботарев В. Е., Косенко В. Е. Основы проектирования космических аппаратов информационного обеспечения: учеб. пособие / Сиб. гос. аэрокосм. ун-т. Красноярск, 2011. 488 с., [24] с
  • Сетевые спутниковые радионавигационные системы / В. С. Шебшаевич, П. П. Дмитриев, Н. В. Иванцев [и др.]; под ред. В. С. Шебшаевича. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Радио и связь, 1993. 408 с.
  • Камнев В. Е., Черкасов В. В., Чечин Г. В. Спутниковые сети связи: учеб. пособие. М.: Альпина Паблишер, 2004. 536 с.
  • Кресснер Г. Н., Михаелс Д. В. Введение в системы космической связи. М.: Cвязь, 1967. 392 с.
  • Жуковский А. П., Оноприенко Е. И., Чижов В. И. Теоретические основы радиовысотометрии / под ред. А. П. Жуковского. М.: Сов. радио, 1979. 320 с.
  • Основы технического проектирования систем связи через ИСЗ / А. Д. Фортушенко, Г. Б. Аскенази, В. Л. Быков, О. С. Крапотин. М.: Связь, 1970. 331 с.
  • Расчет энергетики радиолинии «Земля - Луна» / В. Е. Чеботарев, О. Б. Грицан, В. А. Анжина [и др.] // Исследования наукограда. 2014. № 2(8). С. 10-14.
Еще
Статья научная