Системы обеспечения безопасности стендовых испытаний кислородно-водородных двигательных установок

Современное развитие ракетно-космических комплексов для полетов к объектам ближнего и дальнего космоса показывает перспективы применения криогенных видов топлива: кислорода с метаном и кислорода с водородом на верхних ступенях, разгонных блоках и межорбитальных буксирах. В рассматриваемых ракетах-носителях тяжелого и сверхтяжелого классов предусматривается применение разгонного блока КВТК и ступени с кислородно-водородными двигателями РД0146 и РД0150 с тягой 90 и 1 000 кН, соответственно.

Экспериментальная отработка ракетнокосмических комплексов требует проведения большого объема наземных испытаний двигателей и двигательных установок (ДУ). Следует отметить, что водород и метан в смесях с кислородом и воздухом взрыво- и пожароопасны, поэтому стендовые испытания ДУ являются наиболее опасными, так как в случае разгерметизации топливной системы работающий двигатель (выхлопная струя) может явиться инициатором взрыва смесей выброса (пролива) водорода с воздухом (или кислородом) при одновременном или раздельном разрушении топливных баков.

В связи с вышеизложенным, исследования систем обеспечения безопасности испытаний кислородно-водородных ДУ являются актуальными.

безопасность стендовых испытаний кислородно-водородных ду

Безопасность испытаний кислородноводородных ДУ на стенде с учетом тротиловых эквивалентов топливной пары определяется количеством водорода, заправляемого в топливный бак ДУ. При оценке безопасности применяется гипотеза мгновенного разрушения баков окислителя и горючего, пролива и взрыва образуемых смесей водорода с воздухом (кислородом) [1, 2].

Нижние и верхние концентрационные пределы воспламенения и детонации топливных пар приведены в табл. 1 [1].

Пределы воспламенения и детонации топливных пар

Таблица 1

Топливные пары	Нижний предел, % Н2 (СН4) по объему		Верхний предел, % Н2 (СН4) по объему
	Воспламенение	Детонация	Воспламенение	Детонация
Водород – кислород	4,6	15	94	90
Водород– воздух	4,1	18,3	74,2	59
Метан – кислород	5,6	8,2	61	56
Метан – воздух	4,4	6,3	17	14

В 1991 г. на основании накопленного опыта стендовой отработки жидкостных ракетных двигателей (ЖРД) и ДУ и проведенных расчетов межотраслевая экспертная комиссия по безопасности испытаний приняла решение с риском 10–4 (одна авария на 10 000 испытаний) о возможности проведения «холодных» и огневых испытаний ДУ разгонных блоков на стенде В-3 ФКП «НИЦ РКП» с заправкой топливного бака ДУ жидким водородом в количестве 2 700 кг.

Согласно расчетам опасных зон для испытаний ракетных блоков, имеющих в топливных баках 1…10 т жидкого водорода, определялось избыточное давление во фронте ударной волны при взрыве на поверхности земли по формуле М.А. Садовского:

∆ p взр

1,06    4,3³ B    14³ B ²

_R + _{R 2} + _{R 3}

где Δ p _взр (бар) — избыточное давление во фронте ударной волны на расстоянии ~ R (м) от центра взрыва; В (кг) — масса заряда тротила, определяемая соотношением B = zC _э m _H2; z — коэффициент участия водорода во взрыве для случая истечения и смешения с Re>>Re_кр; Re — критерий Рейнольдса; С _э = 10,4 и 13,3 (кг ТНТ/кг Н₂) — тротиловый эквивалент водородно-воздушной и водородно-кислородной смесей в стехиометрическом соотношении, соответственно; m _H2 (кг) — масса выброшенного водорода при аварийной ситуации [2].

Рис. 1. Результаты расчета избыточного давления Δ p во фронте ударной волны в зависимости от массы выброса водорода m_Н2 и коэффициента участия его во взрыве z при расстоянии до жилого массива R = 1 100 м (водородно-кислородная смесь): 1 — при заправке в бак 2 700 кг водорода; 2 — при заправке в бак 7 000 кг водорода

Формула (1) справедлива для значений приведенного расстояния от центра взрыва

= 1...15.

Результаты расчетов для водороднокислородной смеси с использованием соотношений (1) и (2) показаны на рис. 1 для разомкнутого (полностью открытого) рабочего объема стенда при коэффициенте использования водорода во взрыве z = 0,02…0,10 и для замкнутого рабочего объема при z = 0,2…0,4.

В расчетах экспертами было принято значение z = 0,3, и на ограниченном расстоянии от стенда (1 100 м) допускалось избыточное давление во фронте ударной волны, равное 2 кПа, при котором реализуется вторая степень безопасности и возможно частичное разрушение (менее 10%) остеклений зданий и сооружений. При этом «холодные» и огневые испытания кислородно-водородных ДУ с заправкой в топливный бак ДУ 2 700 кг водорода должны проводиться с выполнением специальных мероприятий по безопасности, включающих в себя следующие требования:

• •    для первых испытаний ДУ выполняется с дополнительно упрочненными баками;

• •    двигатель отделяется от баков защитным устройством;

• •    двигатель до начала испытаний в составе ДУ должен иметь коэффициент надежности не ниже 0,98, под-

• твержденный при автономных испытаниях;

• •    агрегаты и системы ДУ должны быть испытаны автономно на натурных компонентах;

• •    огневым испытаниям должны предшествовать «холодные» испытания ДУ;

• •    в баках ДУ должны быть установлены разделительные клапаны и клапаны аварийного слива компонентов из баков, дополнительные дренажно-предохранительные клапаны и системы дополнительного наддува баков.

Должно быть также предусмотрено применение в ДУ следующих систем:

• •    пожаровзрывопредупреждения (СПВП) и аварийной защиты испытаний (САЗ);

• •    контроля опасных концентраций водорода и кислорода в отсеках стенда и ДУ;

• •    воспламенения и дожигания выбросов водорода из сопла двигателя;

• •    блоки информационно-управляющей системы должны быть в искрозащищенном исполнении.

Расчеты, которые, как отмечалось выше, проводились с использованием гипотетической модели развития аварийной ситуации, не учитывали динамику и кинетику процессов от начала разгерметизации системы до взрыва, а также уменьшение тротилового эквивалента при неполучении стехиометрической смеси. В то же время рассмотрение статистики аварий, произошедших по причине выброса водорода, показывает, что развитие событий имеет заметное время, позволяющее парировать развитие аварийной ситуации, а коэффициент участия водорода во взрыве z в большинстве случаев не превышает 0,1.

Это позволяет рассматривать вопрос о проведении испытаний на стенде ФКП «НИЦ РКП» ДУ с заправкой блока ступени ракеты-носителя водородом более 2 700 кг (до 7 000 кг) при выполнении комплекса дополнительных мер безопасности и парировании нештатных ситуаций, предусматривающих:

• •    сохранение иерархического принципа построения программ испытаний с постепенным их усложнением;

• •    внедрение диагностических методов контроля технического состояния двигателя после испытания для оценки остаточного ресурса его систем;

• •    внедрение датчиков контроля утечек водорода с инерционностью не более 1–2 с;

• •    применение усовершенствованных САЗ двигателя с быстродействием не более 0,02 с;

• •    применение ингибиторов с флег-матизатором-азотом для предотвращения детонации взрывоопасных смесей водорода с воздухом и кислородом в отсеках ДУ и стенда, и др.

В качестве эффективных ингибиторов применительно к горению смесей водорода (метана) в воздухе (и кислороде), содержащих более 10% водорода, были предложены и испытаны олефиновые соединения (в частности — пропилен (С3Н6)), обеспечивающие обрыв цепей воспламенения (взамен чисто тепловой теории воспламенения) и исследованные в работах Института структурной макрокинетики и проблем материаловедения РАН (ИСМАН). Так, для предотвращения детонации водородно-воздушных смесей реально встречающихся на практике составов достаточная концентрация предлагаемого ингибитора составляет ~3%, а для прекращения процесса горения требуется несколько большее его количество (до 4%) [3, 4].

результаты исследования систем контроля опасных накоплений взрывоопасных газов

Известно, что основными причинами аварийных ситуаций при использовании жидких водорода и кислорода являются:

• 1)    конденсация и накопление твердых кристаллов воздуха или кислорода в жидком водороде;

• 2)    образование пожаро- и взрывоопасных смесей при утечках или выбросах водорода в пространстве испытательного стенда или объекта испытания.

Аварийная ситуация в первом случае возникает, как правило, при многократном использовании системы с водородом, в результате чего происходит накопление твердого осадка кислорода, например, в емкостях стендовых хранилищ. Второй случай чаще встречается при стендовых испытаниях ЖРД и ДУ. Поэтому важным является оснащение ДУ ракетных блоков системой пожаровзрывопредупреждения, основным элементом которой является подсистема контроля опасных накоплений (СКОН) взрывоопасных газов (водорода и кислорода).

Следует при этом отметить, что основным недостатком большинства применяемых датчиков СКОН является большая инерционность (до 30 с) и недостаточная селективность (реакция на присутствие других газов, например, кислорода и гелия) [3, 5, 6].

Проблема быстродействия и селективности сигнализаторов СКОН, контролирующих концентрации водорода в двигательном отсеке (ДО) блока 12КРБ при проведении стендовых испытаний, была решена применением:

• •    основной системы с полупроводниковыми датчиками ИПКВ1 контроля опасных концентраций водорода (разработка МИФИ);

• •    дублирующей системы контроля температуры [7].

При возникновении нештатной ситуации в процессе испытания блока 12КРБ на стенде ФКП «НИЦ РКП» (на 721,3 с от команды «Старт») основная система с датчиком ИПКВ1 зафиксировала появление водорода в ДО с инерционностью 6 с и дублирующая система контроля температуры — с инерционностью до 1 с, без количественной оценки концентраций водорода.

С учетом обобщения опыта отработки ЖРД и ДУ, работающих на жидких водороде и кислороде, можно сформулировать основные требования к перспективным газоаналитическим датчикам водорода и кислорода:

• •    широкий диапазон измерения концентраций водорода в воздушной среде — от микропримесей до 100% объемных;

• •    сохранение метрологических характеристик при нахождении чувствительного элемента газоанализатора в водородной среде в течение определенного времени;

• •    быстрый возврат в рабочее состояние;

• •    нечувствительность к электромагнитным помехам, селективность к целевому компоненту — водороду (метану) в смесях с технологическими газами, в первую

очередь, с гелием.

Одно из главных требований — максимальное быстродействие (инерционность до 2 с), оперативная и эффективная реакция на аварийный выброс водорода в атмосферу отсеков испытательного стенда или изделия для исключения вероятности взрыва водородно-воздушной смеси.

Для проведения сравнительных испытаний датчиков СКОН на стенде ФКП «НИЦ РКП» разработана, смонтирована и внедрена установка сравнительных испытаний датчиков (УСИД1), схема которой приведена на рис. 2 [8].

Рис. 2. Пневмогидравлическая схема испытательной установки УСИД1: 1 — испытуемый датчик ГА; 2 — траверсы для крепления и герметизации датчика; 3 — рабочий стол УСИД1; 4 — счетчик газа типа ГСБ-400; 5, 6 — манометры; 7, 8 — дроссели настройки расхода; 9, 10 — вентили запорные; 11, 13 — редукторы баллонные; 12 — баллон с контрольной смесью; 14 — баллон инертного газа-разбавителя; ЭК1, ЭК2, ЭК3, ЭК4 — электроклапаны запорные

На установке УСИД1 были проведены сравнительные испытания ряда газоаналитических датчиков на быстродействие и селективность, результаты представлены в табл. 2 [7].

Таблица 2

результаты сравнительных испытаний газоаналитических датчиков

Датчик	Разработчик и изготовитель	Быстродействие, с	Селективность
Датчик на основе диода Шоттки	ФТИ им. А.Ф Иоффе совместно с ООО «АИБИ», г. С.-Петербург	3–4	Не реагирует на другие газы (гелий, кислород)
Полупроводниковый датчик ИПКВ1	МИФИ, г. Москва	6–8
Полупроводниковый датчик с чувствительным элементом на основе МДП-структур	ЗАО «ЛЭКИС», г. Москва	6–8
Термохимический сигнализатор СТМ-10	Завод аналитических приборов, г. Смоленск	8	Реакция на другие газы (гелий, кислород)

Результаты испытаний показали значительно большую величину инерционности датчиков, превышающую 2 с.

Кроме того, вышеуказанные промышленно выпускаемые СКОН обладают низкой помехозащищенностью, не позволяющей их применение в составе стендовых ИУС. Целесообразно использовать гибридную технологию построения быстродействующих высоконадежных оптоэлектронных стендовых СКОН.

Построение Скон на основе гибридных оптоволоконных датчиков

Сочетание известных преимуществ оптических волокон и элементов микроэлектроники в составе гибридных оптоволоконных датчиков позволяет на основе таких систем создать измерительный комплекс испытательного стенда, отличающийся взрывобезо-пасностью, помехозащищенностью, высокой точностью и гибкостью в изменении его конфигурации применительно к текущим задачам.

Особенность гибридных оптоволоконных датчиков состоит в том, что питание удаленного измерительного модуля осуществляется с помощью оптического излучения, передаваемого по многомодовому волокну и преобразуемого фотовольтаическим преобразователем [9] в электрическую мощность для питания измерительного модуля, а передача измерительной информации также осуществляется по оптоволоконному каналу. Это позволяет отказаться от проводных линий в СКОН, что повышает собственную взрывобезопасность и помехозащищенность измерительной системы. Кроме этого, гибридная технология позволяет легко мультиплексировать сигналы от нескольких датчиков и измерять в критических точках стенда целый комплекс параметров, влияющих на безопасность испытаний: температуру, виброперегрузки, утечку компонентов топлива.

Структурная схема гибридной измерительной системы изображена на рис. 3.

Рис. 3. Структурная схема гибридной измерительной системы: 1 — лазер питания измерительного модуля; 2, 7 — дуплексный волоконный кабель; 3 — фотовольтаический преобразователь; 4 — блок питания измерительного модуля; 5 — микропроцессорный модуль; Д₁–Д_n — датчики; 6 — оптический передатчик информационного сигнала; 8, 9 — блок приема и обработки измерительной информации

Система содержит локальный модуль (ЛМ), расположенный в операторской зоне, и измерительный электронный модуль (ИМ), расположенный в контролируемой зоне.

Локальный модуль содержит полупроводниковый лазер 1 с системой управления его мощностью. Излучение этого лазера через стандартное многомодовое волокно 2 передается на фотовольтаический преобразователь 3, подключенный к системе формирования питающих напряжений измерительного блока 4. К микропроцессорному блоку 5 подключены различные датчики Д1–Дn для контроля параметров испытательного стенда. Это могут быть датчики концентрации взрывоопасных компонентов топлива, температуры, давления, механических напряжений, положения исполнительных механизмов и т. д. Информация от всех датчиков кодируется в определенный формат [10, 11] в блоке 5 и передается с помощью излучателя 6 через волокно 7 в ЛМ, где принимается фотоприемником 8 и поступает в блок обработки и отображения информации 9. Длина дуплексной волоконной линии 2 и 7, связывающей локальный и измерительный блоки, может достигать нескольких километров.

Вся система строится на основе стандартных и доступных электронных компонентов. В качестве фотовольтаических преобразователей могут применяться сборки кремниевых фотодиодов. Однако, их эффективность не превышает 10–20% и требует повышенной оптической мощности для питания ИМ, что не всегда приемлемо по требованиям взрывобезопасности.

Вопросам взрывобезопасности волоконных систем посвящены работы [12, 13], где показано, что взрывобезопасным уровнем оптической мощности при разломе волокна в метано-воздушной или водородно-воздушной смесях, содержащих поглощающие частицы (угольная пыль, окислы железа и т. д.), является мощность 200–300 мВт. Следует отметить, что характерное время воспламенений [12] метано-воздушной или водородно-воздушной смесей, приводящих к взрыву, составляет 40…300 мс. Обратная связь о состоянии питания ИМ [13] позволяет за время не более 100 мкс отключить питающую оптическую мощность при обрыве волокна, что гарантирует взрыво-безопасность измерительной системы и при оптической мощности более 1 Вт. Измерительный модуль может также содержать резервный источник питания, например, аккумулятор, который обеспечит его работу в критической ситуации.

Для обеспечения взрывобезопасных уровней оптической мощности вопросы эффективности питания оптическим излучением являются первостепенными. Эти вопросы успешно решаются как применением высокоэффективных (до 50%) фотовольтаических преобразователей [14], так и специальным построением системы оптического питания [15].

В ФИРЭ имени В.А. Котельникова РАН предложен оптоэлектронный датчик для контроля концентрации взрывоопасных углеводородных газов (например, метана). Один из вариантов реализации такого датчика приведен на рис. 4.

Рис. 4. Вариант реализации гибридного датчика углеводородов с инфракрасным излучателем на 3,3 мкм: 1 — лазер питания; 2, 8 — дуплексный волоконный кабель; 3_п — фотовольтаический преобразователь; 3_и — инфракрасный излучатель 3,3 мкм; 4 — газовая кювета; 5 — инфракрасный фоторезистор; 6 — блок кодирования информации; 7 — оптический передатчик; 9 — фотоприемник; 10 — блок обработки и отображения информации

Датчик работает следующим образом. Излучение от источника оптического излучения 1 (рис. 4) с длиной волны λ1, соответствующей полосе прозрачности волоконного световода 2, поступает по этому световоду на преобразователь частоты 3, который преобразует излучение с длиной волны λ1 в излучение с длиной волны λ2, соответствующей линии поглощения анализируемого газа, находящегося в кювете 4. В качестве преобразователя излучения может быть применен люминофор In0.94Ga0.06As0.94Sb0.06, выращенный на подложке InAs с промежуточным слоем n-InAs0.74Sb0.09P0.17. Для этого материала спектр люминесценции лежит в области 3,3 мкм, соответствующей полосе поглощения углеводородных газов, а эффективное возбуждение люминесценции осуществляется полупроводниковым излучателем с длиной волны 0,87 мкм, которая соответствует полосе прозрачности стандартного волоконного световода. Преобразователем излучения может быть также светодиод 3и, который питается от фотовольтаического преобразователя 3п, как показано на рис. 4. Излучение с длиной волны λ2 (3,3 мкм) проходит через исследуемый газ, и его интенсивность регистрируется приемником излучения 5, установленным на выходе кюветы 4. Информацию о концентрации исследуемого газа несет интенсивность излучения, прошедшего через кювету 4. Выходной сигнал с приемника 5 поступает на устройство 6 кодирования информационного сигнала, которое затем с помощью излучателя 7 и световода 8 передает информацию на блок 9–10 приема и обработки. В блоке 10 осуществляется сопоставление измеренной интенсивности излучения со значением интенсивности, соответствующей концентрации исследуемого газа.

Высокая чувствительность предложенного датчика обусловлена тем, что интенсивность поглощения анализируемых газов на основной линии поглощения на два-три порядка больше, чем в области 1,6–1,7 мкм, которая ранее использовалась в волоконных датчиках метана. Кроме этого, увеличение длины волны излучения, на которой производится анализ, позволяет снизить влияние рассеяния и, следовательно, улучшить точность датчика, поскольку двукратное увеличение длины волны приводит к подавлению влияния рассеяния в 16 раз. Достоинством разработанного датчика является также высокое быстродействие. Последнее достигается тем, что при значительном подавлении влияния рассеяния, обусловленного увеличением длины волны зондирующего излучения, допустимо использование открытых (незащищенных) кювет, вследствие чего скорость проникновения газа в кювету не ограничивается никакими защитными материалами и приспособлениями.

о возможности создания датчиков концентрации водорода и метана для Скон на основе микрорезонансных структур

Современные технологии микромеханики, волоконной и интегральной оптики в сочетании с методами лазерной обработки материалов (в т. ч. на базе волоконных лазеров) позволяют создавать искусственные обьекты и среды с уникальными свойствами, в частности, микро-оптомеханические резонансные структуры (МОМРС, микроосцилляторы), возбуждаемые светом [16]. Это привело к формированию нового научно-технического направления (лазерная оптомеханика), связанного с исследованием взаимодействия лазерного излучения с микроосцилляторами, которые могут играть также роль внутрирезонаторных оптических элементов в лазерах. Интерес к данному направлению обусловлен, в частности, тем, что помимо новых перспектив исследований в области фундаментальной физики и фотоники оно открывает широкие возможности для создания нового класса датчиков — волоконно-оптических резонансных (виброчастотных) датчиков (ВОРД) (рис. 5), принцип действия которых основан на зависимости частоты резонансных колебаний МОМРС, возбуждаемых лазерным излучением, от внешних воздействий на микроосциллятор и параметров окружающей среды.

Рис. 5. Схема волоконно-оптических резонансных датчиков на основе кремниевых МОМРС: ГСС — генератор синусоидальных сигналов; ПЛ — полупроводниковый лазер накачки ( λ _p); ВСМ — волоконный спектральный мультиплексор; ФП — фотоприемник на основе фотодиода; АС — активный световод (эрбиевый); ОК — оптический кабель; АСР — анализатор спектра радиочастотный

Известно [17, 18], что преобразование измеряемой величины в частотновременные параметры сигналов является одним из эффективных методов повышения точности измерений, что находит широкое применение при решении научно-технических задач и проведении высокоточных измерений в промышленности. Этот метод лежит в основе функционирования, например, хорошо известных резонансных (струнных) преобразователей [18], принцип действия которых основан на зависимости собственной (резонансной) частоты мод поперечных колебаний металлической струны — колебательного элемента (КЭ) преобразователя от контролируемых параметров (механической силы, деформаций, температуры и др.).

Микроосцилляторы в ВОРД играют роль КЭ с характерной резонансной частотой ( f ) и одновременно выполняют функции сенсорного элемента (СЭ) датчика, воспринимающего воздействия и осуществляющего преобразование измеряемой величины в смещение резонансной частоты микросциллятора (Δ f ).

Важными отличительными особенностями ВОРД являются:

• •    пассивность и отсутствие электрических цепей в зоне измерения;

• •    большая дистанционность контроля (удаленность объектов контроля может составлять несколько километров);

• •    применение МОМРС в диэлектрическом исполнении, что позволяет полностью снять проблему гальванической развязки датчика от объекта контроля;

• •    малые массо-габаритные параметры СЭ, обеспечивающие возможность проведения измерений в труднодоступных местах;

и др., что существенно расширяет условия эксплуатации и области применений ВОРД.

С позиций теории колебаний микроосциллятор представляет собой распределенную упругую систему с микро- (нано) масштабами размеров, характеризующуюся широким набором мод собственных акустомеханических колебаний, возбуждаемых за счет энергии оптического (лазерного) излучения. При этом лазерно-оптическое возбуждение колебаний может обусловливаться как пондеромо-торным действием излучения (давление света, оптическая «градиентная» сила, «эффект А.И. Садовского»), так и параметрическими эффектами (фототермический, радиометрический, электрострикция в поле световой волны и др.), которые в силу универсального характера проявляются в широком спектральном диапазоне как в известных, так и в новых «искусственных» материалах.

На рис. 6 приведены типичные осциллограммы и Фурье-спектр выходного сигнала ВОРД, пропорционального интенсивности лазерного излучения (с длиной волны λ _S ), которые свидетельствуют о высоком отношении сигнал/шум в схеме датчика и показывают возможность регистрации текущего значения резонансной частоты МОМРС (и, соответственно, ее смещения Δ f ) путем анализа Фурье-спектра выходного сигнала ВОРД, модулированного с резонансной частотой микроосциллятора.

МОМРС могут быть изготовлены как из полупроводниковых, так и диэлектрических материалов с помощью методов плазмохимии и анизотропного травления, которые позволяют реализовать микроосцилляторы различных типов. В качестве примера на рис. 7 представлен один из простейших типов кремниевых МОМРС с колебательным элементом в виде микробалки прямоугольного сечения, жестко закрепленной на концах (КЭ — «микромостик»).

а)                                                         б)

Рис. 6. Типичные осциллограммыы (верхняя — интенсивность лазерного излучения, нижняя — колебания микроосциллятора) (а); и Фурье-спектр выходного сигнала ВОРД (б)

Рис. 7. Схема кремниевой МОМРС с тонкой пленкой палладия

В работе [19] показано, что использование волоконных лазеров на основе активных световодов позволяет реализовать ВОРД, использующие режимы свободных, вынужденных и автоколебаний МОМРС. При этом особый интерес представляют схемы на основе кремниевых МОМРС в микрообъемном исполнении, что обусловлено превосходными упруго- механическими свойствами кремния и их высокой стабильностью; наличием достаточно развитой технологии изготовления МОМРС и сопряжения их с широко используемыми кварцевыми волоконными световодами.

Резонансные частоты ( f ) мод собственных поперечных (изгибных) колебаний МОМРС, представленные на рис. 8, зависят от следующих факторов:

• •    внешние воздействия на МОМРС;

• •    условия эксплуатации (давление, температура и другие физические параметры);

• •    состав окружающей среды, что обусловлено процессами адсорбции (десорбции) на поверхности КЭ той или иной компоненты окружающей среды при нанесении на указанную поверхность соответствующего селективного адсорбента. Это может приводить к изменению эффективных упруго-механических характеристик КЭ, а также к эффекту «присоединенной» массы.

С, ат %

Рис. 8. Расчетная зависимость относительного смещения резонансной частоты МОМРС Δ f/f₀

∆l

ε = _l = 0,026 x ≈ 1,96 ⋅ 10^–3 c , приводящим к деформации сжатия микромостика (в силу неподвижности его концов).

Отметим, что с точки зрения достижения максимальной чувствительности ВОРД к водороду целесообразно использование МОМРС с КЭ именно типа «микромостик», в которых оба указанных фактора — продольная деформация сжатия ε_эфф( с ) и присоединенная масса Δ m ( c ) — действуют в одном и том же направлении и приводят к уменьшению резонансной частоты МОМРС. В результате зависимость резонансной частоты рассматриваемой МОМРС от концентрации водорода выражается формулой [22]:

f ( c ) = f ₀ 1 +

∆ m ( c ) _M

1 –

l h

εэфф(с)

, (3)

где f ₀ — резонансная частота в отсутствие водорода; Δ m ( c ) — масса водорода, поглощенного пленкой палладия; M ≈ ρ_Si lbh _Si —

Известно [20], что эффективным и достаточно селективным адсорбентом для водорода является палладий (Pd), который образует с водородом химическое соединение переменного состава PdH _x , где переменная x характеризует содержание атомарного водорода в палладии и зависит от парциального давления молекулярного водорода ( P _H ) в окружающей среде: x = 2,42 ⋅ 10^–4 P _H2.

Упруго-механические свойства соединения PdH _x заметно отличаются от аналогичных параметров чистого палладия и зависят от x , что приводит к зависимости резонансной частоты МОМРС с тонкой пленкой палладия от концентрации водорода в окружающей среде. При малых концентрациях водорода с = P _H / P ₀<< 1 ( P ₀ ≈ 10⁵ Па — нормальное давлен² ие) влияние присоединенной массы Δ m ( c ) незначительно, и зависимость резонансной частоты от концентрации водорода f ( с ) обусловлена, в основном, изменением эффективных упругомеханических параметров составного КЭ с пленкой палладия. Это изменение связано, в основном, с уменьшением плотности и, соответственно, с относительным удлинением пленки палладия [21]:

2Y масса КЭ (без водорода); еэфф(с) = ^^^ ^С)’

EPdhPd где Y =        ; EPd, ρPd (ESi, ρSi) — соответ-

^E Si ^h Si

ственно, модули Юнга и плотности палладия и кремния (материала МОМРС); h _Pd, h _Si — толщина пленки палладия и колебательного элемента, соответственно.

Расчетная зависимость

∆ f   f ₀ – f(c)

f 0 ⁼    f 0

полученная с использованием численных значений величин: h _Pd = 30 нм; h _Si = 2 000 нм (2 µм); E _Рd = 121 ГПа; E _Si = 131 ГПа; l = 350 µм (рис. 8). При с << 1% имеем:

∆ f f 0

f ₀ – f(c) f 0

≈ 7 ⋅ 10^–3 c .

Известно [20], что относительная погрешность измерения резонансной частоты ∆f колебательной системы <   > сущест- f0

венно зависит от ее добротности ( Q ), ∆ f

при этом <

> ~ Q ^–1. С учетом того, что ^f 0

резонансная частота и механическая добротность рассматриваемых МОМРС составляют, соответственно, f ₀ 100 кГц, Q 10² (на воздухе), относительная

погрешность измерения резонансной частоты ∆f может быть оценена как < f > 10–5 [21].

Исходя из этого, для порога чувствительности рассматриваемых ВОРД получим оценку c _min 0,001% (10 ppm ), показывающую, что чувствительность ВОРД значительно превышает чувствительность серийных отечественных и зарубежных датчиков контроля концентрации водорода. На основе литературных данных о быстродействии датчиков водорода с пленками Pd [20–22] можно оценить ожидаемое быстродействие рассматриваемых ВОРД (при h _Pd = 20 нм) на уровне 2–4 с по переднему фронту (нарастание); 8–15 с — по фронту релаксации. При этом отметим, что благодаря значительному запасу по чувствительности в рассматриваемых ВОРД могут быть использованы МОМРС с существенно меньшей толщиной пленки палладия ( h _Pd 5–10 нм), что позволит получить быстродействие (суммарное по обоим фронтам) не хуже 2 с. Для этого необходимо проведение цикла исследований, связанных с выработкой оптимальных технологических режимов формирования рассматриваемых составных МОМРС, обеспечивающих однородность и сплошность таких весьма тонких пленок, высокую стабильность характеристик при длительных сроках эксплуатации в изменяющихся условиях окружающей среды.

Результаты проведенных лабораторных исследований физических моделей оптоволоконных датчиков показали возможность разработки обоснованного ТЗ на проведение НИОКР по созданию быстродействующей волоконно-оптической СКОН взрывоопасных газов повышенной надежности, ориентированной на их применение в САЗ при стендовых испытаниях кислородно-водородных ЖРД РД0146Д и РД0150 разгонного блока КВТК и ступеней РН «Ангара-А5В» на стендах ФКП «НИЦ РКП».

заключение

Проведенные исследования показывают, что эффективность систем обеспечения безопасности испытаний ДУ определяются, в основном, быстродействием средств контроля взрывоопасных газов.

Применяемая в современных промышленных СКОН широкая номенклатура серийных отечественных и зарубежных газоаналитических датчиков, основанных на различных физико-химических принципах, ограниченно годна к применению в стендовых системах и не может применяться в СКОН с функциями аварийной защиты.

Повышение основных характеристик газоаналитичеких систем (быстродействие, чувствительность, селективность) возможно при использовании некоторого ряда серийных датчиков, интегрированных в волоконно-оптическую сеть. Полученная сеть гибридных оптоволоконных датчиков обладает малой инерционностью, позволяет повысить эффективность САЗ и коэффициент охвата аварийных ситуаций.

Увеличение функциональных возможностей стендовых СКОН в части уменьшения массо-габаритных показателей, повышения надежности и быстродействия целесообразно проводить на основе разработки микрорезонансных датчиковых волоконно-оптических систем.

Целесообразно проведение НИОКР силами ФИРЭ имени В.А. Котельникова РАН, ФКП «НИЦ РКП» и ФГУП «НПО «Техномаш» с целью разработки единой технологии обеспечения пожаровзрывобезопасного проведения стендовых испытаний на таких компонентах топлива, как водород, метан, кислород.

Систему контроля опасных накоплений взрывоопасных газов на основе волоконно-оптических и микрорезонанс-ных сред рекомендуется использовать в системах аварийной защиты при стендовых испытаниях кислородно-водородных ЖРД РД0146Д и РД0150, разгонного блока КВТК и ступеней РН «Ангара-А5В», перспективных изделий на топливной паре кислород–метан на стендах ФКП «НИЦ РКП».