Тела сдвига и излома пласта
Автор: Старовойтов С.И., Старовойтова Н.П., Чемисов Н.Н.
Журнал: Агротехника и энергообеспечение @agrotech-orel
Рубрика: Научно-техническое обеспечение процессов и производств в сельском хозяйстве
Статья в выпуске: 1 (1), 2014 года.
Бесплатный доступ
Существуют понятие сдвига и излома пласта. При сдвиге пласта определяющая роль отводится поверхности, при изломе - лезвию лемеха. При определенных значениях абсолютной влажности почвы, если размер тела крошения равен или больше расчетного значения тела сдвига, то процесс вспашки сопровождается деформациями излома.
Сдвиг, излом, лемех, плужный корпус, влажность
Короткий адрес: https://sciup.org/14769909
IDR: 14769909
Текст научной статьи Тела сдвига и излома пласта
Существуют понятие сдвига и излома пласта. При сдвиге пласта определяющая роль отводится поверхности, при изломе – лезвию лемеха. При определенных значениях абсолютной влажности почвы, если размер тела крошения равен или больше расчетного значения тела сдвига, то процесс вспашки сопровождается деформациями излома.
There is a concept of shift and a layer break. At layer shift the defining part is assigned to a surface, at a break – to a ploughshare edge. At certain values of absolute humidity of the soil if the size of a body of dyeing is equal or more settlement body of shift, process of plowing is accompanied by break deformations.
Разработка теоретических основ определения размеров почвенных частиц с учетом различных почвенных условий, осуществляемая рядом зарубежных и российских ученых, является задачей важной и актуальной. Существуют понятия сдвига и излома пласта [1]. Если соотнести данные понятия к работе лемеха лемешного плуга, то, на наш взгляд, при изломе пласта определяющая роль относится к лезвию, а при сдвиге - к его поверхности. А какой критерий позволяет четко дифференцировать два данных вида деформаций? Несомненно, данным критерием может быть размер тела крошения, которое может быть получено или в результате сдвига пласта, или в результате его излома.
А.И. Соколовым [1] в 1972 году предложены аналитические зависимости для определения длины тела сдвига. Выходной параметр модели – длина тела сдвига. Деформационность почвы представлена углом скалывания и коэффициентом взаимодействия, учитывающим взаимодействие клина с почвой. Почва, как объект обработки отражена коэффициентом сцепления и объемного смятия, углами внешнего и внутреннего трения, удельным весом. Геометрические параметры выражены в угле резания и толщине почвенного пласта.
Угол скалывания для среднеувлажненной почвы
I 7Г СС + фг+ф2
=- , где а -угол резания;
Ф1 -угол внешнего трения;
фт. -угол внутреннего трения.
Коэффициент, учитывающий взаимодействие клина с почвой
А =( со^р, )× е ( ^-^г )× tgV2 ° \1-51пф2/
Длина тела сдвига
√ ×h×( × ×tgv2)×2×С05фг q×cos а× strict × С05ф2 × ,
.
где ℎ -толщина деформируемого почвенного пласта;
Y -удельный вес почвы;
q -коэффициент объемного смятия;
С -коэффициент сцепления.
Коэффициент объемного смятия имеет следующие значения: для свежевспаханной почвы (1…2)*106^ ; для жнивья, паров и лугов – (5…10) *106 5 ; для грунтовой дороги – (50…90)* 106 5 [2,3]. Удельный вес суглинистой почвы принят равным 15000 м .
Коэффициент сцепления определялся с помощью диаграммы экспресс-метода, разработанного в МАДИ А.Н.Зелениным [4]. В качестве входных параметров использовалось число пластичности и твердость почвы по показаниям динамического твердомера ДорНИИ.
По результатам экспериментальных исследований было получено уравнение регрессии, связывающее значение абсолютной влажности суглинистой почвы с твердостью почвы по показаниям статического твердомера [5].
т =-0,23× ы + 8,07, (4)
где 03 -абсолютная влажность почвы;
Т – твёрдость почвы по показаниям статического твердомера. Твердость почвы в показаниях динамического твердомера была получена с помощью выражения где Суд–твёрдость почвы по показаниям динамического твердомера.
Число пластичности определялось по показателю абсолютной влажности ып=ы -8,
где 03 п– число пластичности.
Величины углов внешнего и внутреннего трения, также полученные экспериментальным путем [6], в зависимости от значений абсолютной влажности суглинистой почвы представлены в таблице 1. Таблица 1-Исходные данные к определениюдлины тела сдвига
а) ,% |
9 |
11 |
13 |
15 |
17 |
19 |
21 |
23 |
Ф1 ,° |
21,7 |
25,1 |
27,7 |
29,6 |
30,8 |
31,2 |
30,8 |
29,7 |
Ф2 ,° |
47 |
47 |
40 |
35 |
32 |
32 |
29 |
29 |
Т ,МПа |
6 |
5,5 |
5,1 |
4,6 |
4,2 |
3,7 |
3,2 |
2,8 |
С дин , МПа |
7,5 |
6,9 |
6,4 |
5,8 |
5,2 |
4,6 |
4,1 |
3,5 |
(У п ,% |
1 |
3 |
5 |
7 |
9 |
11 |
13 |
15 |
С о , КПа |
5 |
8 |
13 |
15 |
20 |
22 |
18 |
15 |
На рис.1 представлен график зависимости длины тела сдвига от значения абсолютной влажности почвы. В целом, как и следует ожидать, отмечается уменьшение длины тела сдвига при увеличении значения абсолютной влажности. При влажности суглинистой почвы 23% длина тела сдвига составляет 0,1 м. При влажности 9% - 0,42 м. В интервале влажности 11-15% длина тела сдвига с увеличением абсолютной влажности изменяется с большей интенсивностью. В интервале влажности 15-23% - менее интенсивно. При влажности 11% длина тела сдвига принимает максимальное значение.

Рисунок 1-Зависимость длины тела сдвига от значений абсолютной влажности суглинистой почвы
Если рассмотреть механизм образования тела излома, то горизонтальная составляющая тягового сопротивления клина р« будет способствовать сжатию пласта, вертикальная составляющая ^а - изгибу. С учетом того, что разрушение пласта сжатием сопровождается наивысшей энергоемкостью, учитывать будет только воздействие составляющей Р^. При условии, что деформируемый пласт представляется консольно защемленной балкой с размерами поперечного сечения -^ и Ь, то действие составляющей Р^ создает поперечный изгиб, при котором существует перерезывающая сила Q и изгибающий момент Ми. Перерезывающая сила связана с касательными напряжениями т, а изгибающий момент - c нормальными <г. Величина реактивного момента в опоре
Ма — Ру х I.(6)
Излом пласта возможен при условии
^тах > [С].
Величина допускаемого напряжения равна
[ст] = V2 х Е хй,(8)
где Е —модуль упругости первого рода почвы;
й —удельная потенциальная энергия частицы, при которой разрушается почва.
Модуль упругости первого рода и удельная потенциальная энергия разрушения являются экспериментальными величинами, характеризующую почву определенного гранулометрического состава и зависящими от ее абсолютной влажности.
Величина максимального нормального напряжения где момент сопротивления сечения относительного нейтральной оси.
Длина тела излома
, _ Ъх h2xV2 хЕхи — v .
хРа
почвенного пласта
С учетом горизонтальной составляющей
тягового
сопротивления клина [7] длина тела излома
hxV 2 хЕхи
6 х((и 2 х$т(а)хрх^(«+ <р )+ 1рпхxрxgxtg(a + <р г ))х ctg а
где длина рабочей поверхности клина;
-
р —плотность почвы;
-
д —ускорение свободного падения;
-
v —скорость движения клина.
При увеличении значения абсолютной влажности длина тела излома уменьшается. Также, как и длина тела сдвига, максимальная величина тела излома соответствует значению абсолютной влажности, равно 11%. Минимальное значение длины тела излома соответствует влажности 23% (рис.2).

Рисунок 2-Зависимость длины тела излома от абсолютной влажности суглинистой почвы
Таким образом, можно сделать следующие выводы:
-
1. С увеличением значения абсолютной влажности суглинистой почвы однозначно уменьшается длина тела сдвига и излома;
-
2. Если в результате воздействия лемеха размеры тела крошения больше расчетного значения длины тела сдвига, то в данном случае процесс вспашки сопряжен с деформациями излома, и наибольшей энергоемкостью обладает лезвие.
Список литературы Тела сдвига и излома пласта
- Соколов, А.И. К образованию тел скольжения/А.И Соколов//Механизация и электрификация сельского хозяйства.-1972.-№11 -с.18.
- Кленин, Н.И. Сельскохозяйственные и мелиоративные машины/Н.И.Кленин, В.А. Сакун._-М.:Колос,1980.-14с.
- Сабликов, М.В. Сельскохозяйственные машины/М.В. Сабликов.-М.:Колос, 1968.-с.5.
- Ксеневич, И.П. Ходовая система -почва -урожай/И.П. Ксеневич, В.А. Скотников, М.И. Ляско.-М.: Агропромиздат, 1995 -98 с.
- Старовойтов, С.И. Твердость и влажность среднесуглинистой почвы в условиях засушливого лета 2010 года/С.И.Старовойтов, Н.П.Старовойтова, Н.Н. Чемисов//Проблемы энергообеспечения, информатизации, безопасности и природопользования в АПК. Сборник материалов международной научно-практической конференции 21-23 сентября 2011 года.-Брянск:Издательство Брянской ГСХА-с.186.
- Старовойтов, С.И. Углы внешнего и внутреннего трения суглинистой почвы/С.И.Старовойтов, Н.П.Старовойтова, Н.Н.Чемисов//Труды ГОСНИТИ, т.113.-с.68.
- Листопад Г.Е. Сельскохозяйственные и мелиоративные машины/Г.Е. Листопад, Г.К. Демидов, Б.Д. Зонов и др. -М.: Агропромиздат, 1986-стр.428