Теоретическое обоснование высоты расположения выхода загрузочного бункера в машине выделения вредных примесей мокрым способом

Автор: Саитов Виктор Ефимович, Фарафонов Вячеслав Георгиевич, Саитов Алексей Викторович

Журнал: Инженерные технологии и системы @vestnik-mrsu

Рубрика: Процессы и машины агроинженерных систем

Статья в выпуске: 3, 2020 года.

Бесплатный доступ

Введение. Комбайновый зерновой материал содержит кроме полновесного зерна сорные примеси, в том числе вредные, к которым относятся ядовитые склероции спорыньи. Существующие зерноочистительные машины не обеспечивают в ходе одного технологического процесса полное выделение ядовитых склероций спорыньи из-за схожести физических свойств. Полное выделение спорыньи из зерна за один технологический процесс возможно по плотности применением водных растворов неорганических солей. Поэтому актуальным вопросом является разработка машины выделения вредных примесей мокрым способом. Материал и методы. Рассматривается падение отдельных зерен ржи, пшеницы, ячменя и овса, имеющих форму, близкую к эллипсоиду, из выходного отверстия загрузочного бункера в жидкость плотностью 1,0; 1,05; 1,10 и 1,15 • 103 кг/м3. Теоретические исследования выполнены при плотности зерен (1,2...1,5) • 103 кг/м3, длине (5,0...10,0) • 10-3 м, ширине (1,4...3,6) • 10-3 м и толщине (1,2...3,5) • 10-3 м методами математического моделирования с применением законов механики и гидродинамики. Результаты исследования. Для разработки машины выделения вредных примесей мокрым способом проведена оценка высоты расположения выходного отверстия загрузочного бункера относительно поверхности водного раствора соли. Получены формулы для определения минимальной высоты, необходимой для преодоления эллипсоидальной зерновкой силы Архимеда, сил поверхностного натяжения и гидродинамического сопротивления жидкости с учетом закона сохранения энергии. Обсуждение и заключение. Установлено, что минимальная высота расположения выходного отверстия загрузочного бункера относительно поверхности жидкости зависит от ориентации зерновок в момент вхождения в нее, их линейных размеров и плотности, а также плотности водного раствора соли. Высота расположения выходного отверстия загрузочного бункера, необходимая для гарантированного преодоления поверхностного натяжения жидкости всеми зерновками, составляет 57,1 • 10-3 м.

Еще

Зерновой материал, спорынья, зерноочистительная машина, сила гидродинамического сопротивления, сила архимеда, поверхностное натяжение, эллипсоидальная зерновка

Короткий адрес: https://sciup.org/147221963

IDR: 147221963   |   DOI: 10.15507/2658-4123.030.202003.355-376

Текст научной статьи Теоретическое обоснование высоты расположения выхода загрузочного бункера в машине выделения вредных примесей мокрым способом

Люди с древних времен для питания использовали продукты, приготовленные из зерна. С появлением механизации и увеличением производительности труда, повышением урожайности зерновых культур за счет применения органических и минеральных удобре- ний излишки зерна, в особенности фуражное зерно, стали применять для приготовления различных кормов для сельскохозяйственных животных1.

Современная технология производства зерна предусматривает применение энергоресурсосберегающих сельскохозяйственных машин. Для уборки зерно- вых культур в настоящее время сельскохозяйственные предприятия применяют отечественные и зарубежные зерноуборочные комбайны, механизмы очистки которых не обеспечивают полное удаление различных примесей из обмолачиваемой хлебной массы [1; 2].

Комбайновый зерновой материал, поступающий на пункты послеуборочной обработки, содержит кроме полновесного зерна различные сорные примеси, в том числе вредные (семена вязеля, горчака, мышатника, плевела, куколя), а также ядовитые склероции (рожки) спорыньи2 [3; 4].

Посевы хлебных злаковых культур (рожь, пшеница овес, ячмень) и кормовых злаковых трав (пырей, костер, райграс, овсяница, тимофеевка) часто поражаются спорами спорыньи. При поражении колосьев данных злаковых культур вместо зерен образуются склероции продолговатой формы, а в зерновой массе они присутствуют в виде продолговатых рожков черно-фиоле- тового цвета, в ряде случаев из-за мутаций подстраиваются под цвет зерна (рис. 1) [5; 6].

В решении Комиссии Таможенного союза ЕврАзЭС отмечается, что в хлебном зерне ржи и пшеницы содержание склероций спорыньи не должно превышать 0,05 %, а в хлебном зерне ячменя и овса – 0,1 %. В кормовом зерне ржи, пшеницы, ячменя и овса предельное содержание склероций спорыньи не должно превышать 0,1 %3.

Зерно сельскохозяйственных культур для посева должно быть очищено от всех примесей и доведено до сортовых и посевных требований. Присутствие склероций спорыньи в оригинальных семенах не допускается. Содержание склероций спорыньи в элитных семенах не должно превышать 0,03 %4.

Выполнение таких жестких требований к продовольственному, кормовому и семенному зерну связано с тем, что склероции спорыньи являются чрезмерно ядовитыми. Употребление

а)                                                    b)

Р и с. 1. Общий вид озимой ржи, зараженной спорыньей: a) колос озимой ржи со склероцием спорыньи пурпурной; b) зерно озимой ржи со склероциями спорыньи

F i g. 1. General view of winter rye infected with ergot: a) spike of winter rye with ergot purple sclerotia;

  • b) winter rye grain with ergot sclerotia

зараженных ядовитыми склероциями спорыньи продуктов питания людьми и кормов животными влечет отравление организма и может в зависимости от тяжести приводить к смертельному исходу. Поэтому продукты из зерен хлебных злаковых культур со склероци-ями спорыньи нельзя использовать для выпечки хлебобулочных изделий и приготовления комбикормов [7; 8].

Таким образом, выделение ядовитых склероций спорыньи из зернового материала является первоочередной необходимостью получения качественных семян для посева, а также пригодного продовольственного и фуражного зерна для питания людей и животных.

Отделение примесей из бункерной зерновой массы осуществляется сложными по конструкции, трудоемкими в технологических регулировках и обслуживании зерноочистительными машинами предварительной, первичной и вторичной очистки, а также специальными машинами (например, пневмо-сортировальными столами, фотосепараторами, магнитными сепараторами), требующими высококвалифицированного обслуживания. В этих машинах используются в основном различия зерна и примесей по линейным размерам (длина, ширина, толщина и форма), скорости витания (аэродинамические свойства), состоянию поверхности и плотности, сыпучести, электропроводности и цвету [9]. Данные машины не обеспечивают в ходе одного технологического процесса полное выделение ядовитых склероций спорыньи от зерна из-за близости их свойств по линейным размерам, скорости витания, а также по цвету из-за мутаций и подстраивания

Том 30, № 3. 2020

склероций спорыньи к цвету зерна основной культуры5 [10–14].

Одним из свойств, по значениям которого ядовитые склероции спорыньи отличаются от семян основных зерновых культур (рожь, пшеница, овес и ячмень), является плотность. Это позволяет использовать водные растворы неорганических солей, плотность которых можно сделать промежуточной между плотностью склероций спорыньи и зерна в качестве их разделителя6.

Соответственно, для очистки зерна от ядовитых склероций спорыньи по плотности в водных растворах солей актуальным вопросом является разработка несложной по конструкции машины очистки зернового материала, которая должна иметь малую энергоемкость технологического процесса в сравнении с существующими зерно- и семя-очистительными машинами. При разработке такого устройства и выполнении им процесса выделения ядовитых склероций спорыньи из зерна с надлежащей эффективностью требуются исследования по обоснованию высоты расположения выходного отверстия загрузочного бункера с зерновым материалом h относительно поверхности водного раствора соли в ванне данного устройства [15; 16].

Обзор литературы

Процесс погружения в воду стального шарика, покрытого тонким слоем пластилина, диаметром 10,0 • 10-3 м при падении на ее поверхность с высоты 0,2 м приведен в работе В. В. Майера (рис. 2)7.

При падении шарика на поверхность воды образуется каверна - воздушное углубление. По мере углу-

a)                    b)                    c)                    d)                    e)

Р и с. 2. Падение в воду не смачиваемого ею стального шарика и стадии образования кумулятивной струи: a) соударение шарика с поверхностью воды с образованием каверны; b) начало погружения шарика в воду с увеличением каверны; c) погружение шарика в воду с последующей перетяжкой каверны; d) дальнейшее погружение шарика в воду и начало схлопывания каверны; e) погружение шарика в воду с воздушным пузырем и образование кумулятивной струи

F i g. 2. Falling into water of a steel ball not wetted by it and the stage of formation of a cumulative jet: a) collision of the ball with the surface of the water to form a cavity; b) beginning of immersion of the ball in water with an increase in the cavity; c) immersion of the ball in water with the subsequent hauling of the cavity; d) further immersion of the ball in water and the beginning of collapse of the cavern; e) immersion of the ball in water with an air bubble and formation of a cumulative jet бления шарика в воду каверна растет, а затем на ней появляется перетяжка, которая разделяет каверну на воздушный пузырь, примыкающий к шарику, и коническое углубление на поверхности воды. Далее коническое углубление схлопывается и появляется кумулятивная струя, а воздушный пузырь вместе с шариком погружается либо отрывается от него и всплывает на поверхность воды.

В статье В. А. Архипова и В. Ф. Трофимова представлены результаты экспериментального исследования по ударному взаимодействию падающей с высоты 0,45^1,73 м сферической капли воды диаметром (0,04…0,05)·10‒3 м на поверхность жидкости8. В результате удара капли о поверхность жидкости образуется сферическая каверна и корона, стремящаяся образовать купол над каверной. Дальнейшее развитие процесса приводит к разрушению каверны с короной и образованию столбика воды.

Падение тела диаметром 1,68 м с высоты 0,3 м в резервуар с жидкостью рассмотрено А. А Комаровым и В. В. Казенновым [17]. При поступлении тела в жидкость в ней образуется каверна, затем происходит погружение тела в жидкость с захватом пузыря воздуха. В дальнейшем по мере погружения каверна размывается и сносится.

Проблеме падения тела в жидкость посвящены работы Ю. Сколана и А. Ко-робкина, Т. Шибу, А. Ито и Е. Накаяма, Э. И. Григолюка и А. Г. Горшкова, в которых отмечаются процессы образования каверны, захвата пузырька воздуха телом, появления кумулятивного эффекта в результате схлопывания каверны, отрыва пузырька воздуха от тела и всплытия на поверхность жидкости9 [18; 19].

Из перечисленного следует, что захват пузырька воздуха телом и появление кумулятивной струи зависит от высоты его падения в жидкость h . Образование кумулятивной струи не будет происходить при падении зерновки на поверхность воды либо водного раствора соли с минимальной высоты h , обеспечивающей гарантированное преодоление ею поверхностного натяжения жидкости. При этом качественное выполнение технологического процесса очистки зерна от вредных примесей данным устройством будет выполняться.

В научных работах ряда ученых теоретически рассматривается расположение по высоте h выходного отверстия загрузочного бункера относительно уровня водного раствора соли плотностью pzh = 1,15 • 103 кг/м3 для цилиндрической и сфероидальной зерновок плотностью p z = (1,2...1,5) • 103 кг/м3, длиной lz = 8 • 10-3 м, шириной и толщиной rz = 1,0 ∙ 10‒3 м10 [20].

Однако зерновка основных культур (ржи, пшеницы, ячменя и овса) характеризуется длиной lz , шириной b и толщиной § . Вследствие этого геометрическая форма зерновки более соответствует эллипсоиду, чем цилиндрической и сфероидальной зерновке. Поэтому в данной работе будет рассмотрено падение эллипсоидальной зерновки из выходного отверстия загрузочного бункера и погружение ее в жидкость. В научных публикациях данный подход по исследованию погружения эллипсоидальных зерновок в жидкость различной плотности ρzh не рассматривался.

Том 30, № 3. 2020

Материалы и методы

Рассматривается падение отдельных зерен хлебных злаковых культур (пшеницы, овса, ржи и ячменя), имеющих плотность pz = (1,2_1,5) • 103 кг/м3, длину lz = (5,0...10,0) • 10-3 м, ширину b = (1,4...3,6) • 10-3 м и толщину § = = (1,2...3,5) • 10-3 м, из выходного отверстия загрузочного бункера в воду (Н2О) плотностью pzh = 1,0 • 103 кг/м3 и в водный раствор соли хлористого натрия (NaCl) плотностью ρ zh = 1,05; 1,10 и 1,15 • 103 кг/м3, коэффициенты σ поверхностного натяжения которых при нормальных условиях ( t = 20 °C) составляют 0,0723, 0,0765, 0,0791 и 0,0816 Н/м соответственно11.

По геометрической форме зерновки основных хлебных злаковых культур (пшеницы, овса, ржи и ячменя) схожи между собой и имеют вытянутую округлую форму (рис. 3). У зерна данных культур с одной стороны проходит бороздка, которая заходит вглубь него. На остром конце зерна с выпуклой его стороны расположен зародыш, а противоположный конец зерна тупой, покрытый волосками.

Зерно пшеницы и ржи покрыто семенными и плодовыми оболочками, а потому они относятся к голозерным культурам. Зерновка пшеницы по форме имеет более округлую форму, чем зерновка ржи, которая отличается сжатой с боков продолговатой формой (рис. 3а и 3b).

Плоды ячменя и овса относятся к пленчатым культурам, так как зерновки покрыты чешуями или пленками. По внешнему виду зерновки ячменя и овса похожи на зерновки пшеницы и ржи,

a)                                                     b)

c)                                                       d)

Р и с. 3. Общий вид зерновок основных зерновых культур: a) зерновки пшеницы; b) зерновки ржи; c) зерновки ячменя; d) зерновки овса

F i g. 3. General view of the grains of the main crops: a) wheat grains; b) rye grains; c) barley grains; d) oats grains но имеют более заостренные верхние и нижние концы (рис. 3с и 3d).

По внешнему виду, геометрической форме и линейным размерам зерновки основных культур (рожь, пшеница, ячмень и овес) наиболее соответствуют эллипсоиду, который имеет малую 2 c z = д , среднюю 2 b z = b и большую 2 a z = l z оси. Тогда в качестве теоретической модели зерновки, падающей из выходного отверстия загрузочного бункера на поверхность воды (Н2О) или водного раствора соли (NaCl), принята форма эллипсоида. В соответствии с этим введено научное понятие «эллипсоидальная зерновка».

При падении зерновки из выходного отверстия загрузочного бункера на поверхность воды (Н2О) или водного раствора соли (NaCl) исключается сила R сопротивления воздуха из-за малого ее значения по сравнению с силой тяжести mzg зерновки. Для преодоления силы поверхностного натяжения жидкости зерновкой минимальная высота расположения выходного отверстия загрузочного бункера h, с которой она должна падать, находится при учете закона сохранения энергии.

Теоретические исследования выполнены методами математического моделирования с применением законов механики и гидродинамики. Обработка полученных данных проведена на персональном компьютере Samsung NP-R540H с применением разработанной программы «Вычисление минимальной высоты падения зерновок для преодоления поверхностного натяжения жидкости» на языке программирования Python в среде разработки Visual Studio 201912.

Для визуализации полученных данных использована специальная программа SigmaPlot 11.0. Полученные зависимости представлены в виде по- верхностей при помощи редактора векторной графики CorelDRAW 1213.

Результаты исследования

Зерна хлебных злаковых культур покрыты несмачиваемыми пленками, а потому большинство из них не тонет в жидкости при бросании с высоты h = (2,0...5,0) • 10-3 м. При такой высоте h запасенная потенциальная энергия зерна мала для проникновения в жидкость. Это не позволяет преодолеть силу поверхностного натяжения жидкости14.

Вид зерен, обладающих несмачиваемыми пленками и находящихся на поверхности жидкости, показан на рисунке 4.

Рассмотрим две крайние ориентации (расположения) эллипсоидальной зерновки, выходящей из отверстия загрузочного бункера, главной малой осью 2cz = 5 по вертикали (плашмя) и главной большой осью 2az по вертикали. Полагаем, что зерновка двигается в жидкость и сохраняет начальное расположение (ориентацию). Численные значения результатов для промежуточных расположений эллипсоидальной зерновки будут находиться между значениями, полученными для двух крайних расположений.

Силы, действующие на эллипсоидальную зерновку при движении из выходного отверстия загрузочного бункера и проникновении в жидкость, показаны на рисунке 5.

Максимальное значение силы сопротивления воздуха при движении эллипсоидальной зерновки у поверхности жидкости R сопоставим со значением силы mzg тяжести зерновки. Считаем нулевой начальную скорость и зерновки на выходе из загрузочного бункера15:

Р и с. 4. Вид зерен, обладающих несмачиваемыми пленками, находящихся на поверхности жидкости

F i g. 4. View of grains with non-wetting films located on the surface of the liquid

направление движения зернового материала / the direction of movement of the grain material

Р и с. 5. Силы, действующие на эллипсоидальную зерновку при движении из выходного отверстия загрузочного бункера и проникновении в жидкость: 1 - загрузочный бункер;

2 –заслонка регулировочная; 3 – зерновка; 4 – ванна с жидкостью

F i g. 5. Forces acting on an ellipsoidal grain when moving from the outlet of the loading hopper and entering the liquid: 1 – loading hopper; 2 – an adjusting gate; 3 – grain; 4 – bath with liquid где mz - масса эллипсоидальной зерновки, кг; g – ускорение силы тяжести, g = 9,81 м/с2; uuit - скорость парусности (витания) зерновки, м/с; uz - скорость движения эллипсоидальной зерновки, м/с; h – высота расположения выходного отверстия загрузочного бункера по отношению к поверхности жидкости, м.

При расчетах полагаем значения высоты h = (1,0...5,0) • 10-2 м и скоро сти витания uutt = 7,0^10,5 м/с хлебных злаковых культур (рожь, пшеница, ячмень и овес)16. Тогда значения силы R на поверхности жидкости будут (0,18…2,0) ∙ 10–2mzg. Получили, что сила mzg тяжести эллипсоидальной зерновки (основная сила процесса) значительно больше силы сопротивления воздуха R движению данной зерновки. Вследствие этого сила сопротивления воздуха R не учитывается при определении высо- ты расположения выходного отверстия загрузочного бункера h по отношению к поверхности жидкости.

На выходе из загрузочного бункера эллипсоидальной зерновки и при движении вдоль главной большой оси 2 az или вдоль главной малой оси 2 сz (плашмя) ее потенциальная энергия m z gh превратится в кинетическую энергию. Данная кинетическая энергия при полном входе зерновки в жидкость и остановке полностью израсходуется на работу против силы Fs.t. поверхностного натяжения жидкости, силы Архимеда F A и силы гидродинамического сопротивления F С, появляющейся при турбулентном движении из-за разности давлений впереди эллипсоидальной зерновки и за ней17.

При движении эллипсоидальной зерновки в жидкость вдоль главной большой оси 2 az и вдоль главной малой оси 2 сz величина работы Ап против силы поверхностного натяжения Fs.t. будет одинаковая18:

An = s ■ А 5, (2)

где σ – коэффициент поверхностного натяжения жидкости, Н/м; A S - площадь полной поверхности эллипсоида, на которую увеличилась свободная поверхность жидкости в результате поступления в нее зерновки, м2.

Площадь поверхности эллипсоида определяется выражением19:

где F( t , к ) и E( t , к ) - эллиптические интегралы первого и второго рода; t , к -аргументы функций F( t , k ) и E( t , k ).

Эллиптический интеграл первого рода в выражении (3) равен20:

t

F ( t , k ) = J

d ф

22 , (4)

J1 - к2 sin2 ф

где φ – переменная интегрирования.

Эллиптический интеграл второго рода имеет вид:

E (t, k ) = j 71 - к2 sin2 Ф dф. (5) 0

Аргументы функций F( t , k ) и E( t , k ) определяются по формулам:

t = arcsin

k =

a 2 z

b z 2

А S = 2 p

c 2 b z z

c z 2

F ( t , k ) +

+ b z M c Z E ( t , k ) ] ,        (3)

2 az

2 cz

( ь ;

az

a z

cz

cz

В работе Е. Янке, Ф. Эмде и Ф. Леша эллиптические интегралы первого и второго рода приведены в виде таблиц, зависящих от углов φ и α , причем21

sin ф = t , sin a = к . (7)

Аргументы t , k зависят только от линейных размеров зерновок (6), что позволяет найти соответствующие параметры ( φ , α ) таблиц (7), а по ним – значения эллиптических интегралов и площади поверхности эллипсоида (3).

  • 17    Ландау Л. Д., Лифшиц Е. М. Теоретическая физика: Гидродинамика. 5-е изд., стереот. М.: Физматлит, 2001. Т. 4. 736 с.

  • 18    Андреев Н. Н, Ржевкин С. Н., Горелик Г. С. Курс физики. Под ред. Н. Д. Папалекси. М.: Гостехи-здат, 1948. 600 с.

  • 19    Площадь эллипсоида [Электронный ресурс]. URL: http://geleot.ru/education/math/geometry/ area/llipsoid (дата обращения: 27.07.2020).

  • 20    Янке Е., Эмде Ф., Леш Ф. Специальные функции. Формулы, графики, таблицы. Перевод с 6-го перераб. немецкого издания / Под ред. Л. И. Седова. М.: Наука, 1964. 344 с.

  • 21    Там же.

При полном погружении эллипсоидальной зерновки в водный раствор соли вдоль главной большой оси 2 az центр тяжести вытесненной жидкости поднимается на высоту большой полуоси эллипсоида a z , и эта жидкость растечется по поверхности жидкости в ванне разрабатываемого устройства. Показатель увеличения потенциальной энергии вытесненной жидкости по отношению к ее поверхности определяет значение работы против силы Архимеда F A:

AA =mzhgaz =rzh mz gaz, (8) rz где mh - масса жидкости, вытесненной эллипсоидальной зерновкой, кг.

Изменение уровня жидкости в ванне при погружении в нее отдельной зерновки не учитывается, так как размеры ванны разрабатываемого устройства значительно больше линейных размеров эллипсоидальной зерновки.

При поступлении в жидкость эллипсоидальной зерновки действующая на нее сила гидродинамического сопротивления F С находится по формуле22:

F= cS ρzh υ2, (9) C 2z где c - коэффициент гидродинамического сопротивления жидкости при движении в ней эллипсоидальной зерновки, который определяется формой зерновки, скоростью ее движения и вязкостью жидкости; S - площадь миделе-вого сечения (максимальная площадь проекции эллипсоидальной зерновки на плоскость, перпендикулярную вектору скорости зерновки), м2.

Работа, производимая против силы гидродинамического сопротивления FС при движении эллипсоидальной зерновки вдоль главной большой оси 2az, равна сумме двух работ. В работе, совершаемой зерновкой от момента касания поверхности жидкости до глубины большой полуоси az, за миделево сечение принимается переменная площадь S(y) сечения эллипсоидальной зерновки на уровне поверхности жидкости.

Силы, действующие на эллипсоидальную зерновку при падении на поверхность жидкости вдоль главной большой оси 2 az , показаны на рисунке 6а.

Эта площадь S ( у ) сечения эллипсоидальной зерновки равна23:

5 ( y ) = p bz ( у ) cz ( у ),   (10)

где bz ( у ) - переменное значение большой полуоси эллипса, находящегося в сечении эллипсоидальной зерновки поверхностью раствора соли, в который она погружается, м; cz ( y ) переменное значение малой полуоси эллипса, находящегося в сечении эллипсоидальной зерновки поверхностью раствора соли, в который она погружается, м.

Выражения для полуосей bz ( y ) и cz ( y ) определяются с помощью двух сечений эллипсоида (рис. 6а), проходящих через главную большую ось 2 а эллипсоида и по осям Ох и Oz соответственно. В этих сечениях получаем эллипсы, уравнения которых будут иметь вид:

22 yx У +--— = 1,

22 azbz

yy + z = 1. (11)

a z 2      c z 2

Поверхности водного раствора соли, в который вошла эллипсоидальная зерновка, будет соответствовать ордината у . Для этого значения у определим из уравнений (11) выражения для полуосей bz ( у ) = х и c z ( у ) = z :

a)                                                      b)

Р и с. 6. Силы, действующие на эллипсоидальную зерновку при падении на поверхность жидкости: а) при падении зерновки вдоль главной большой оси 2 a z ;

b) при падении зерновки вдоль главной малой оси 2 сz (плашмя)

F i g. 6. Forces acting on an ellipsoidal grain when falling on the surface of a liquid:

  • a)    when the grain falls in the direction of the main major axis 2 a z ;

  • b)    when the grain falls in the direction of the main minor axis 2 сz (flat)

b(y) = — л! aZ - y2, az cz (У) = c v^ — У2.    (12)

az

Первое слагаемое работы против силы F С найдем в системе координат эллипсоида (рис. 6a), полагая скорость зерновки постоянной, и получим завышенную величину работы А :

При определении второго слагаемого работы площадь миделевого сечения – постоянная величина (π bzсz ):

A2C = FC " az = cS ” uz " az =

= n cbz c z P zh ^ 2 a z =

При нахождении

3c ρ zh 4 ρ z

mz gh . (14)

полной работы

A 1C

0                                  az

Fc dy = c pzh~ u2 f S(y )dy = az                 2       0

c πρ zh bzcz 2 a 2 z

a z

U / ( a'

y 2 ) dy =

π c ρ zhazbzcz υ z 2

c ρ zh

= ~-- m z gh .

2 ρ z

против силы гидродинамического сопротивления F С сумму работ A 1C и A 2 C умножим на ½ (завышенная величина работы):

AC = 2 (A1C + A2C ) = crzh           3crzh

=   -mzgh +    -mzgh =

4 r z           8 r z

= 5^т> .       (15)

8 r z     z

При полном погружении зерновки в водный раствор соли и остановке сила тяжести mzg, приложенная к зерновке, при погружении ее на глубину 2 az вдоль главной большой оси совершит отрицательную работу A T:

A T = — 2 mzgaz . (16)

Потенциальная энергия mzgh при падении эллипсоидальной зерновки на поверхность жидкости перейдет в кинетическую энергию. Она при полном входе в водный раствор соли и остановке зерновки будет полностью израсходована на найденные ранее работы. Это работает закон сохранения энергии. Потенциальная энергия mgh равна сумме правых частей уравнений (2), (8), (15) и (16):

mzgh = а • ДS + — mzgaz + ρz

+ 5” m z gh - 2 m z ga z .   (17)

8 ρ z

Преобразовав соотношение (17), по- лучим выражение для определения минимальной высоты расположения выходного отверстия загрузочного бункера относительно поверхности водного раствора соли при поступлении в него зерновки вдоль главной большой оси 2az:

h =

8 P z 5 c P zh

х

X

3 ст • Д S

-----Г---- + P zh a z 4 π azbzczg

- 2 P z a z . (18)

При анализе процесса падения эллипсоидальной зерновки в водный раствор соли вдоль главной малой оси 2cz (рис. 6b) нужно учесть, что работа против силы поверхностного натяжения жидкости будет такой же, как и при падении вдоль главной большой оси 2az эллипсоида (2), потому что она зависит только от коэффициента а поверхностного натяжения водного раствора соли и площади поверхности эллипсоида ∆S, которые для обоих направлений движения зерновки одинаковы.

При полном погружении эллипсоидальной зерновки в водный раствор соли вдоль главной малой оси 2 cz центр тяжести вытесненной жидкости поднимается на высоту малой полуоси эллипсоида cz , которая растечется по поверхности жидкости в ванне разрабатываемого устройства. Величина увеличения потенциальной энергии вытесненной жидкости по отношению к ее поверхности определяет значение работы против силы Архимеда F A:

A A = mzhgcz = rzh mz gcz . (19) rz

При падении эллипсоидальной зерновки вдоль главной малой оси 2cz работа против силы FС гидродинамического сопротивления будет такой же, как и при падении зерновки вдоль главной большой оси 2az (15). Это объясняется математическим методом нахождения выражения для работы. При опреде-

лении первой части работы находится 2

половина объема эллипсоида 3 pazbzcz, а при определении второй части работы объем эллиптического цилиндра πаzbzcz. Эти объемы будут одинаковыми при любом из двух направлений падения эллипсоидальной зерновки, несмотря на разные геометрические формы поло-

вин эллипсоидов и эллиптических ци- линдров, соответствующих каждому из направлений падения эллипсоидальной зерновки. Математически это объясняется неизменностью выражений для объемов этих тел при взаимной замене длин (az на cz) путей движения эллипсоидальной зерновки, соответствующих каждому из направлений падения.

При полном погружении зерновки в водный раствор соли и остановке сила тяжести mzg, приложенная к зерновке, при погружении ее на глубину 2cz вдоль главной малой оси совершит отрицательную работу AT силы тяжести:

A т = - 2 mzgC z . (20)

При полном входе в водный раствор соли и остановке зерновки потенциальная энергия будет полностью израсходована на найденные ранее работы. Это работает закон сохранения энергии.

Поэтому потенциальная энергия ( m z gh ) равна сумме правых частей уравнений (2), (15), (19) и (20):

m z gh = а • Д S + P zh- m z gc z + ρ z

+ P zh- mzgh - 2 mzgcz .    (21)

zzz

8 ρ z

После преобразования уравнения (21) получим выражение для определения минимальной высоты

расположения выходного отверстия загрузочного бункера h по отношению к поверхности жидкости при проникновении в нее зерновки вдоль главной малой оси 2 cz (плашмя):

h =

8 P z - 5 c P zh

x

x

3 a • Д S 4 π azbzczg

+ P zh c z - 2 P z c z

. (22)

При расчетах по формулам (18) и (22) примем величину коэффициента гидродинамического сопротивления с = 0,9. Это выполняется для тел с плохо обтекаемой формой24.

Для зерновки, падающей в жидкость вдоль главной большой оси 2 az и вдоль главной малой оси 2 c z (плашмя) и преодолевающей поверхностное натяжение, проведем качественный

анализ полученных зависимостей (18) и (22) минимальной высоты h .

При увеличении плотности зерновки ρz , при неизменности значений остальных параметров ( az , bz , cz , pzh , c и о ) минимальная высота h уменьшается, так как в правых частях выражений (18) и (22) знаменатели коэффициентов перед квадратными скобками увеличиваются (коэффициенты уменьшаются), и уменьшаются значения квадратных скобок из-за вычитания больших величин (2 ρzаz ) и (2 ρzcz ). Это очевидно, потому что с увеличением плотности зерновки pz увеличиваются ее масса mz и потенциальная энергия, если высоту h оставить прежней, соответствующей меньшей плотности р . Поэтому с увеличением плотности зерновки pz требуется меньшая, по сравнению с полученной для меньшей плотности зерновки pz , потенциальная энергия (минимальная высота h ), необходимая для преодоления зерновкой поверхностного натяжения водного раствора соли.

Такой же анализ показывает, что с увеличением плотности жидкости ρzh минимальная высота расположения выходного отверстия загрузочного бункера h относительно поверхности жидкости при движении эллипсоидальной зерновки вдоль главной большой оси 2 аz (18) и при движении вдоль главной малой оси 2 cz (плашмя) (22) увеличивается, потому что с увеличением плотности жидкости p zh , при неизменных значениях остальных параметров ( а z , b z , с z , pz , c ), увеличиваются сила Архимеда F A и сила гидродинамического сопротивления F С (9), а следовательно, и работа против этих сил (8), (15) и (19), необходимая для проникновения зерновки в водный раствор соли. Увеличивается также величина работы против силы поверхностного натяжения водного раствора соли (2), так как увеличивается соответствующий плотности жид-

Vol. 30, no. 3. 2020 кости ρzh коэффициент поверхностного натяжения водного раствора соли σ . Из закона сохранения энергии нужно увеличить потенциальную энергию зерновки, а значит увеличить минимальную высоту h , необходимую для преодоления ею поверхностного натяжения водного раствора соли.

При увеличении любого из линейных размеров ( az , b, , cz ) эллипсоидальной зерновки и падении по любому из направлений, при неизменности значений остальных параметров ( ρz , ρzh , c и σ ), минимальная высота h уменьшается. Физически это объясняется тем, что с увеличением любого из линейных размеров ( az , b, , cz ) эллипсоидальной зерновки увеличивается ее объем. Следовательно, увеличивается масса зерновки mz и ее потенциальная энергия, если высоту h оставить прежней, соответствующей меньшему значению линейного размера зерновки. Получается завышенное значение потенциальной энергии, которое нужно уменьшить, изменив минимальную высоту падения зерновки h , необходимую для преодоления поверхностного натяжения жидкости.

Сравним минимальные высоты h, необходимые для преодоления поверхностного натяжения жидкости при поступлении в нее эллипсоидальной зерновки вдоль главной большой оси 2az (вертикальное начальное положение) и при падении вдоль главной малой оси 2cz (горизонтальное начальное положение). Для этого проведем анализ правых частей уравнений (18) и (22) при одинаковых значениях физико-механических свойств зерна и водного раствора соли. В этих условиях минимальная высота h, необходимая для преодоления поверхностного натяжения жидкости при поступлении в нее эллипсоидальной зерновки вдоль главной малой оси 2cz (плашмя), будет больше аналогичной высоты h при движении вдоль главной большой оси 2аz, потому что квадратные скобки в правых частях уравнений (18) и (22) при движении эллипсоидальной зерновки вдоль главной большой оси 2аz будут меньше, чем при движении вдоль главной малой оси 2cz (плашмЯ) (az(2Pz - Pzh) > Cz(2Pz - Pzh))• Это объясняется тем, что величина потенциальной энергии эллипсоидальной зерновки, запасаемая за счет начального геометрического вертикального положения (2mzgаz), больше, чем для горизонтального (2mzgcz). Поэтому при горизонтальном начальном положении эллипсоидальной зерновки потенциальная энергия mzgh, а значит и высота h, должна быть больше, чем при вертикальном.

Количественный анализ (расчеты) по выражениям (18) и (22) для хлебных злаковых культур (рожь, пшеница, ячмень и овес) при учете их минимальных (2 a min z ( l min z ) 5,0 10 м, 2 b min z ( b min ) = 1,4 • 10-3 м, 2 c min z ( 5 min ) = 1,2 • 10-3 м), средних (2 аС рz ( lC pz ) = 7,5 • 10-3 м, 2 b ср z ( b ср ) = = 2,5 • 10-3 м, 2 c ср z ( 5 ср ) = 2,35 • 10-3 м) и максимальных (2 a max z ( l max z )  =

= 10,0 • 10-3 м, 2 b max z ( b max ) = 3,6 • 10—3 м, 2 c max z ( 5 max) = 3,5 • 10 3 м) линейных размеров представлен на рисунке 7 в виде зависимостей минимальной высоты расположения выходного отверстия загрузочного бункера h относительно поверхности жидкости от ее плотности P h и плотности зерновки ρz .

Из рисунка 7 следует, что при падении эллипсоидальной зерновки, имеющей минимальные либо максимальные или средние линейные размеры, в жидкость вдоль главной большой оси 2 az либо вдоль главной малой оси 2 cz (плашмя) с увеличением ее плотности Pz значения минимальной высоты расположения выходного отверстия загрузочного бункера h относительно поверхности жидкости уменьшаются, а с повышением плотности жидкости ρzh наоборот возрастают. Поведение поверхностей на рисунке 7 полностью соответствует результатам приведенного выше качественного анализа формул (18) и (22).

Наименьшие значения минимальной высоты расположения выходного

a)

b)

Р и с. 7. Зависимости минимальной высоты расположения выходного отверстия загрузочного бункера h относительно поверхности жидкости от ее плотности ρzh и плотности зерновки ρz :

  • a)    при падении эллипсоидальной зерновки в жидкость вдоль главной большой оси 2 az ;

  • b)    при падении эллипсоидальной зерновки в жидкость вдоль главной малой оси 2 сz (плашмя);

  • 1    – при максимальных линейных размерах зерновки; 2 – при средних линейных размерах зерновки; 3 – при минимальных линейных размерах зерновки

F i g. 7. Dependences of the minimum height of the outlet opening h of the loading hopper relative to the surface of the liquid on its density ρzh and density of the grain ρz: a) when the ellipsoidal grain is dropped into the liquid in the direction of the main major axis 2az; b) when the ellipsoidal grains fall into the liquid in the direction of the main minor axis 2cz (flat); 1 – with the maximum linear dimensions of the seed; 2 – with average linear sizes of the kernel; 3 – with minimum linear dimensions of the seed отверстия загрузочного бункера h, необходимые для преодоления поверхностного натяжения жидкости зерновкой, определяются при максимальном значении ее плотности pz = 1,5 • 103 кг/м3 и погружении в воду (Н2О) плотностью pzh = 1,0 • 103 кг/м3. Так, при падении зерновки в воду (Н2О) вдоль главной большой оси 2az значение высоты h для минимальных линейных размеров составляет 25,2 • 10-3 м, для средних линейных размеров - 4,9 • 10-3 м, а для максимальных линейных размеров - 0,3 • 10-3 м. При падении зерновки в воду (Н2О) вдоль главной малой оси 2cz (плашмя) данные значения возрастают и для минимальных линейных размеров h = = 29,3 • 10-3 м, для средних линейных размеров h = 13,6 • 10-3 м, а для максимальных линейных размеров h = 7,3 • 10-3 м.

При максимальном значении плотности зерновки pz =1,5 • 103 кг/м3 и погружении вдоль главной большой оси 2 аz в водный раствор хлористого натрия (NaCl) плотностью p zh = 1,15 • 103 кг/м3, соответствующей максимальному значению плотности склероций спорыньи р с , значение высоты h для минимальных линейных размеров составляет 32,5 • 10-3 м, средних линейных размеров - 11,9 • 10-3 м, а для максимальных линейных размеров - 2,8 • 10-3 м. При падении зерновки вдоль главной малой оси 2 сz (плашмя) в данную жидкость ее значения высоты h возрастают и для минимальных линейных размеров h = 36,6 • 10-3 м, средних линейных размеров h = 17,5 • 10-3 м, максимальных линейных размеров h = 9,9 • 10-3 м.

Наибольшие значения минимальной высоты расположения выходного отверстия загрузочного бункера h для гарантированного преодоления поверхностного натяжения жидкости зерновкой определяются при минимальном значении ее плотности pz = 1,2 • 103 кг/м3 и вхождении в водный раствор хлористого натрия (NaCl) плотностью pzh = 1,15 • 103 кг/м3, совпадающей с максимальным значени- ем плотности спорыньи ρс. Так, при вхождении зерновки в водный раствор хлористого натрия (NaCl) вдоль главной большой оси 2аz значение высоты h для минимальных линейных размеров составляет 52,8 ∙ 10‒3 м, средних линейных размеров - 22,4 • 10-3 м, а для максимальных линейных размеров - 9,8 • 10-3 м. При падении зерновки в водный раствор хлористого натрия (NaCl) вдоль главной малой оси 2с (плашмя) данные значения возрастают и для минимальных линейных размеров h = 57,1 • 10-3 м, средних линейных размеров h = 28,2 • 10-3 м, максимальных линейных размеров h = 17,1 • 10-3 м.

Таким образом, минимальная величина высоты нахождения выходного отверстия загрузочного бункера h при гарантированном преодолении поверхностного натяжения жидкости зерновкой при ее наименьшей плотности pz = 1,2 • 103 кг/м3 в зависимости от линейных размеров при вхождении в водный раствор хлористого натрия (NaCl) плотностью p zh = 1,15 • 103 кг/м3, совпадающей с максимальным значением плотности спорыньи ρс , вдоль главной большой оси 2 a z варьируется в пределах (9,8^52,8) • 10-3 м, а вдоль главной малой оси 2 сz (плашмя) – в пределах (17,1^57,1) • 10-3. При погружении в такой же водный раствор хлористого натрия (NaCl) зерновки, имеющей наибольшую плотность pz = 1,5 • 103 кг/м3 вдоль главной большой оси 2 az минимальная высота h расположения загрузочного бункера варьируется в пределах (2,8^32,5) • 10-3 м, а при погружении вдоль главной малой оси 2 с z (плашмя) – в пределах (9,9^36,6) • 10-3 м.

Обсуждение и заключение

Минимальная высота расположения выходного отверстия загрузочного бункера h относительно поверхности жидкости зависит от ориентации зерновок в момент вхождения в нее, их линейных размеров и плотности pz, а также плотности водного раствора соли ρzh и его коэффициента поверхностного на- тяжения о. Минимальная величина высоты нахождения выходного отверстия загрузочного бункера h, при которой гарантированно происходит преодоление эллипсоидальной зерновкой поверхностного натяжения жидкости плотностью pzh = 1,15 • 103 кг/м3, совпадающей с максимальным значением плотности спорыньи, составляет 57,1 • 10-3 м и определена для минимальных значений линейных размеров и плотности зерновок ржи. Эта высота h, рекомендованная теорией, при поточном поступлении зернового материала в машину выделения вредных примесей мокрым способом будет одной и той же для всех зерен со всевозможными линейными размерами и плотностями.

Такая величина высоты h для большинства зерновок является завышенной. Кинетическая энергия таких зерно- вок у поверхности жидкости позволит им не только преодолеть поверхностное натяжение жидкости, но и углубиться в нее, образовав каверну с возможным захватом пузырька воздуха.

Полученные в работе результаты совместно с исследованиями, приведенными в статье В. А. Сысуева и соавторов, позволяют рассчитать место расположения устройства разрушения слипшихся в водном растворе соли зерен со склероциями спорыньи из-за поступления зернового материала потоком и отделения от зерен возможно захваченных пузырьков воздуха [21].

Представленные формулы (18) и (22) позволяют выявить области параметров конструкции машины, в которых можно поставить практические эксперименты с минимальными материальными и временными затратами.

Поступила 02.02.2020; принята к публикации 16.04.2020; опубликована онлайн 30.09.2020

Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.

Список литературы Теоретическое обоснование высоты расположения выхода загрузочного бункера в машине выделения вредных примесей мокрым способом

  • Aldoshin, N. Harvesting Lupinus Albus Axial Rotary Combine Harvesters / N. Aldoshin, O. Did-manidze. - DOI 10.17221/107/2017-RAE // Research in Agricultural Engineering. - 2018. - Vol. 64, no. 4. - Pp. 209-214. - URL: https://wwwagricultaejoumals.cz/web/rae.h1m?type=article&id=107_2017-RAE (дата обращения: 27.07.2020).
  • Aldoshin, N. Work Improvement of Air-And-Screen Cleaner of Combine Harvester / N. Aldoshin, O. Didmanidze, N. Lylin [et al.]. - DOI 10.22616/ERDev2019.18.N110 // Engineering for Rural Development: Proceedings of 18th International Scientific Conference. - 2019. - Vol. 18. - Pp. 100-104. - URL: http://www.tf.llu.lv/conference/proceedings2019/Papers/N110.pdf (дата обращения: 27.07.2020).
  • Ponomareva, M. L. Increasing Spread of Claviceps Purpurea (Fr). Tul. and It's Effect on the Quantity and Quality of Winter Rye / M. L. Ponomareva, S. N. Ponomarev, G. S. Mannapova [et al.] // Research Journal of Pharmaceutical, Biological and Chemical Sciences. - 2016. - Vol. 7, Issue 3. - Pp. 1865-1871. -URL: https://www.rjpbcs.com/pdf/2016_7(3)/[227].pdf (дата обращения: 27.07.2020).
  • Шешегова, Т. К. Некоторые приемы и средства защиты озимой ржи от спорыньи / Т. К. Ше-шегова, Л. М. Щеклеина // Достижения науки и техники АПК. - 2014. - № 3. - С. 47-50. - URL: http://agroapk.ru/28-archive/03-2014/187-2014-03-15-ru (дата обращения: 27.07.2020).
  • Хазиев, А. З. Ущерб от спорыньи на озимой ржи и меры его предупреждения / А. З. Хазиев, М. Л. Пономарева // Вестник Казанского государственного аграрного университета. - 2007. - Т. 2, № 2 (6). - С. 80-82. - URL: https://repository.kpfu.ru/?p_id=124462 (дата обращения: 27.07.2020). -Рез. англ.
  • Щеклеина, Л. М. Влияние погодных факторов на отдельные периоды развития гриба Clavicep spurpurea (Fr.) Tul и уровень вредоносности спорыньи в Кировской области / Л. М. Щеклеина. - DOI 10.30766/2072-9081.2019.20.2.134-143 // Аграрная наука Евро-Северо-Востока. - 2019. -№ 20 (2). - С. 134-143. - URL: https://www.agronauka-sv.ru/jour/article/view/315 (дата обращения: 27.07.2020). - Рез. англ.
  • Щеклеина, Л. М. Проблема спорыньи злаков (Claviceps purpurea (Fr.)Tul.): история и современность (обзор) / Л. М. Щеклеина, Т. К. Шешегова. - DOI 10.25750/1995-4301-2013-1-005012 // Теоретическая и прикладная экология. - 2013. - № 1. - С. 5-12. - URL: http://envjournal.ru/ ari/v2013/v1/files/13101.pdf (дата обращения: 27.07.2020).
  • Шешегова, Т. К. Зависимость вредоносности спорыньи от биометрических показателей склероциев / Т. К. Шешегова, Л. М. Щеклеина // Защита и карантин растений. - 2017. - № 11. -С. 9-12.
  • Astanakulov, K. D. Design of a Grain Cleaning Machine for Small Farms / K. D. Astanaku-lov, Y. Z. Karimov, G. Fozilov // AMA, Agricultural Mechanization in Asia, Africa and Latin America. -2011. - Vol. 42, no. 4. - Pp. 37-40.
  • Savinyh, P. Development and Theoretical Studies of Grain Cleaning Machine for Fractional Technology of Flattening Forage Grain / P. Savinyh, Y. Sychugov, V. Kazakov [et al.]. - DOI 10.22616/ERDev2018.17. N156 // Proceedings of 17th International Scientific Conference Engineering for Rural Development. - 2018. -Pp. 124-130. - URL: http://www.tf.llu.lv/conference/proceedings2018/Papers/N156.pdf (дата обращения: 27.07.2020).
  • Saitov, V. E. Assessing the Adequacy of Mathematical Models of Light Impurity Fractionation in Sedimentary Chambers of Grain Cleaning Machines / V. E. Saitov, R. F. Kurbanov, A. N. Suvorov. -DOI 10.1016/j.proeng.2016.06.728 // Procedia Engineering. - 2016. - Vol. 150. - Pp. 107-110. - URL: https://wwwsciencedirect.com/science/article/pii/S1877705816312772?via°/o3Dihub (дата обращения: 27.07.2020).
  • Gievsky, A. M. Substantiation of Basic Scheme of Grain Cleaning Machine for Preparation of Agricultural Crops Seeds / A. M. Gievsky, V. I. Orobinsky, A. P. Tarasenko [et al.]. - DOI 10.1088/1757-899X/327/4/042035 // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. - 2018. - Vol. 327. -Р. 042035. - URL: https://iopscience.iop.org/article/10.1088/1757-899X/327/4/042035 (дата обращения: 27.07.2020).
  • Дринча, В. М. Применение и функциональные возможности пневмосортировальных столов / В. М. Дринча, И. Б. Борисенко // Научно-агрономический журнал. - 2008. - № 2 (83). - С. 33-36.
  • Шафоростов, В. Д. Качественные показатели работы фотосепаратора по фракционной технологии при разделении семян подсолнечника / В. Д. Шафоростов, И. Е. Припоров // Международный научно-исследовательский журнал. - 2015. - № 1 (32) - С. 23-25. - URL: https://research-journal.org/ technical/kachestvennye-pokazateli-raboty-fotoseparatora-po-frakcionnoj-texnologii-pri-razdelenii-semy-an-podsolnechnika/ (дата обращения: 27.07.2020). - Рез. англ.
  • Патент № 2667066 Российская Федерация, МПК В03В 5/48, В02В 1/04. Машина для отделения спорыньи от семян ржи : № 2017115170/03 : заявл. 27.04.2017 : опубл. 18.09.2018 / Сысуев В. А. [и др.] ; заявитель ФГБНУ «Федеральный аграрный научный центр Северо-Востока имени Н. В. Рудницкого». - 10 с. - URL: https://yandex.ru/patents/doc/RU2667066C1_20180918 (дата обращения: 27.07.2020). - Рез. англ.
  • Патент № 2689470 Российская Федерация, МПК В03В 5/48, В02В 1/04. Машина для отделения спорыньи от семян ржи : № 2018136461/03 : заявл. 15.10.2018 : опубл. 28.05.2019 / Саитов А. В., Гатауллин Р. Г., Саитов В. Е. ; заявитель и патентообладатель Саитов А. В. - URL: https:// findpatent.ru/patent/268/2689470.html (дата обращения: 27.07.2020).
  • Комаров, А. А. Падение тела в резервуар с жидкостью и расчет возникающих при этом динамических нагрузок / А. А. Комаров, В. В. Казеннов. - DOI 10.22227/1997-0935.2014.5.135-143 // Вестник МГСУ. - 2014. - № 5. - С. 135-143. - URL: http://vestnikmgsu.ru/ru/component/sjarchive/ issue/article.display/2014/5/135-143 (дата обращения: 27.07.2020). - Рез англ.
  • Scolan, Y. Energy Distribution from Vertical Impact of a Three-Dimensional Solid Body Onto the Flat Free Surface of an Ideal Fluid / Y. Scolan, A. Korobkin. - DOI 10.1016/S0889-9746(02)00118-4 // Journal of Fluids and Structures. - 2003. - Vol. 17, Issue 2. - Pp. 275-286. - URL: https://www.sciencedi-rect.com/science/article/abs/pii/S0889974602001184?via%3Dihub (дата обращения: 27.07.2020).
  • Scolan, Y. Mixed Boundary Value Problem in Potential Theory Application to the Hydrodynamic Impact (Wagner) Problem / Y. Scolan, A. Korobkin. - DOI 10.1016/j.crme.2012.09.006 // Comptes Ren-dus Mecanique. - 2012. - Vol. 340, Issue 10. - Pp. 702-705. - URL: https://www.sciencedirect.com/sci-ence/article/pii/S 1631072112001556?via%3Dihub (дата обращения: 27.07.2020).
  • Sysuev, V. A. Theoretical Background of Calculation of the Parameters of the Device for Grain Cleaning from Ergot Sclerotia / V. A. Sysuev, V. E. Saitov, V. G. Farafonov [et al.]. - DOI 10.3103/ S1068367417030156 // Russian Agricultural Sciences. - 2017. - Vol. 43, Issue 3. - Pp. 273-276. - URL: https://link.springer.com/article/10.3103%2FS1068367417030156 (дата обращения: 27.07.2020).
  • Сысуев, В. А. Исследование параметров движения зерна в жидкости устройства для удаления спорыньи / В. А. Сысуев, В. Е. Саитов, В. Г. Фарафоноф [и др.]. - DOI 10.15507/26584123.029.201902.248-264 // Инженерные технологии и системы. - 2019. - Т. 29. № 2. - С. 248-264. -URL: http://vestnik.mrsu.ru/index.php/en/articles2-en/82-19-2/701-10-15507-0236-2910-029-201902-7 (дата обращения: 27.07.2020). - Рез. англ.
Еще
Статья научная