Улучшение теплофизических характеристик тепловых труб
Автор: Кулагин В.А., Соколов Н.Ю.
Журнал: Журнал Сибирского федерального университета. Серия: Техника и технологии @technologies-sfu
Статья в выпуске: 3 т.10, 2017 года.
Бесплатный доступ
Рассмотрена новая конструкция тепловых труб lkz увеличения максимально отводимого теплового потока. Приведена методика расчета максимально отводимой мощности. Рассмотрены варианты реализации высокоэффективных тепловых труб (ВТТ) с максимально отводимой мощностью. Показана возможность использовать их как высоконадежный элемент системы охлаждения военной и гражданской техники.
Тепловая труба, космические аппараты, теплоноситель
Короткий адрес: https://sciup.org/146115209
IDR: 146115209 | DOI: 10.17516/1999-494X-2017-10-3-372-376
Текст научной статьи Улучшение теплофизических характеристик тепловых труб
Перспективы развития информационных спутниковых систем в России связаны с созданием негерметичных космических аппаратов (КА). Такие аппараты уже вошли в состав глобальной навигационной системы ГЛОНАСС. Одновременно идет разработка новых моделей
КА с увеличенной мощностью более 15 кВт, сроком активного существования более 15 лет и с повышенными точностными навигационными и временными характеристиками.
Одной из главных проблем на борту КА является обеспечение оптимального теплового режима радиоэлектронной аппаратуры (РЭА). В условиях постоянно возрастающей мощности бортовой аппаратуры и необходимости уменьшения ее объема и массы обеспечение работы КА возможно только за счет увеличения эффективности работы систем отвода тепла. Основной принцип функционирования системы обеспечения теплового режима заключается в поддержании требуемого диапазона температур на посадочных местах тепловыделяющего оборудования космического аппарата КА при заданном энергопотреблении [1, 2]. От этого зависит долговечность и надежность функционирования спутника в целом. Для минимизации массоэнергетических параметров системы целесообразно использовать принцип естественной, нерегулируемой передачи тепловой мощности с более высокого температурного уровня на низкий. Наиболее предпочтительным средством реализации этого принципа являются тепловые трубы (ТТ), работающие на основе замкнутого испарительно-конденсационного цикла. ТТ отличаются высокой эффективной теплопроводностью, в десятки раз превышающей теплопроводность металлов. Это позволяет оптимально решать многие инженерные задачи, связанные с передачей тепла с минимальными потерями, охлаждением и термостатированием или термостабилизацией различных объектов, использующихся как на Земле, так и в космическом пространстве.
Современные искусственные спутники Земли для связи и телерадиовещания представляют собой КА, оснащенные крупногабаритным негерметичным приборным отсеком в виде блочно-модульной конструкции на основе плоских прямоугольных сотовых панелей [3], несущих на себе теплонагруженные приборы радиоэлектронной бортовой аппаратуры (БА) [4].
Отсутствие в конструкциях ТТ движущихся механических частей, использование для движения теплоносителя капиллярных сил, высокая плотность передаваемого теплового потока при минимальных перепадах температур (термических сопротивлениях) и автономность работы каждой из них, возможность резервирования, минимальное обслуживание и малый удельный вес, бесшумная работа создают им преимущества и обеспечивают надежность и долговечность перед иными способами термостатирования заданного объекта на борту КА. Панели с вмонтированными в них ТТ – надежная защита от ударов микрометеоритов [5]. Изотермализирующая природа ТТ уменьшает температуры мощных компонентов тепловыделяющего оборудования, увеличивая таким образом надёжность их работы.
Методика расчета массогабаритных характеристик ТТ
Разница в давлении между жидкой и газообразной фазами теплоносителя в каждой точке тепловой трубы не должна превышать величины капиллярного напора, который способна развивать пористая структура [6, 7].
Новая математическая модель представлена уравнениями (1–8), состоит из уравнений Дарси для жидкой фазы теплоносителя (1–4), уравнений оптимизации массогабаритных характеристик ТТ (5–7) и уравнения для газовой фазы теплоносителя (8):
др = wo., 1 KSpfi
^Рс =
2оcosф
, тс
^Рд = p^Zsin ф, (3)
^Рс = ^P t + ^ (4)
т = npfSl,
m
— = Кг,
Q
(Кг > 2п,
{ Кг
^^ -2,3,4^
<2 и Z = Z0 , и=1,
ч V
I 20Q
■^пр^^^Л
где ц 1 - вязкость жидкости; l 0 - длина ТТ; Q - мощность источника тепла; К - проницаемость фитиля; р 1 - плотность жидкости; S - площадь поперечного сечения фитиля; X - теплота парообразования; σ – поверхностное натяжение; rc – радиус капилляров; φ – угол наклона ТТ; g - ускорение свободного падения; р а - плотность фитиля; n - количество ТТ в системе (количество перегородок равно = n – 1); Pspeci fi c – максимальный удельный тепловой поток (УТП) через перегородку (ограничение по кипению ТТ); Kr – критерий масса/мощность; B – ширина ТТ; ρ v – плотность фитиля; Rv – газовая постоянная; dv – диаметр газового канала.
Физический смысл математической модели заключается в объединении массогабаритных и теплофизических характеристик ТТ. Для обеспечения отвода теплового потока (по критерию «капиллярное осушение») с увеличением длины ТТ требуется увеличение поперечной площади фитиля ТТ и нелинейной зависимости. Критерий Kr определяет отношение массы к мощности ТТ, при превышении которого следует преобразовать одну ТТ в n -труб и установить между ними связь (сделать общих n -1 перегородок).
Критерий Kr определен уровнем техники, т.е. первоначально получен из соотношения для медной ГТПС, которая при весе 180 г способна отводить 40 Вт вертикально (в условиях гравитации) с высоты 160 мм (25 мм зона конденсации), Kr = 4,5 г/Вт. Данный критерий путем анализа результатов расчета по новой математической модели для современных ТТ был принят равным 2 г/Вт (с критерием 4,5 г/Вт при добавлении перегородки резко уменьшалась масса системы), что обеспечивает достаточно плавный переход по весу ТТ в зависимости от мощности. Перепад температуры в зоне конденсации определен теплопроводностью конструкционного материала (стенки и фитиль сделаны из одного материала), теплопроводности жидкости и УТП. Значение перепада должно быть меньше 1–2 °С, для меди при площади перегородки 10 см2 составит 1,2 °С. Внешний вид новой ТТ и детализация перегородки представлены на рис. 1 и 2. Сборка ТТ названа высокоэффективной тепловой трубой (ВТТ). ВТТ будет обладать по- – 374 –

Рис. 1. Внешний вид ВТТ
Рис. 2. Перегородка ВТТ

а )
Рис. 3. Внешний вид ГТПС (а); зоны унифицированной ВТТ (б): 1 – ВТТ с периметром 0,4 м; 2 – ВТТ с периметром 0,16 м

б )
добными ГТПС теплофизическими характеристиками (разница температур между зоной испарения и конденсации менее 3 °С), при этом толщина ВТТ составит 1,4 мм, а масса по сравнению с медной ГТПС уменьшится на 30-40 %.
На рис. 3 схематично реализован принцип унифицированной ВТТ. Имеются сегменты 2 (рис. 3) с периметром 0,16 м, в которые возможно установить радиоэлементы с УТП более 30 Вт/см2.
Принципиально новый подход к конструкции ТТ даёт возможность применять их как высоконадежный элемент системы охлаждения военной и гражданской техники. Система охлаждения может быть собрана с использованием исключительно ВТТ.
Исследование выполнено при финансовой поддержке Российского фонда фундаментальных исследований, Правительства Красноярского края, Красноярского краевого фон- да поддержки научной и научно-технической деятельности в рамках научного проекта № 16-41-242156 р_офи_м
Список литературы Улучшение теплофизических характеристик тепловых труб
- Кулагин В.А., Соколов Н.Ю. Разработка оборудования для тестирования тепловых труб, Журнал СФУ. Техника и технологии, 2015, 8(6), 774-785: DOI: 10.17516/1999-494X-2015-8-6-774785
- Деревянко В.А., Нестеров Д.А., Косенко В.Е. и др. Вестник СибГАУ, 2013, 6(52), 111-116
- Лукс А.Л., Матвеев А.Г. Вестник СамГУ. Естественнонаучная серия, 2008, 3(62), 331-356
- Козулин И.А. Автореф. дис. … канд. физ.-мат. наук. Новосибирск, 2013. 23 с
- Чи С. Тепловые трубы: Теория и практика; пер. с англ. В.Я. Сидорова, 1981. 207 с
- Кулагин В.А., Соколов Н.Ю. Численное исследование характеристик тепловых труб в составе радиоэлектронного оборудования космических аппаратов. Журнал СФУ. Техника и технологии, 2015, 8(6), 769-773 DOI: 10.17516/1999-494X-2015-8-6-769-773
- Кузнецов Г.В. Санду С.Ф. Теплофизика и аэромеханика, 1998, 5(3), 469-477