Улучшение теплофизических характеристик тепловых труб

Бесплатный доступ

Рассмотрена новая конструкция тепловых труб lkz увеличения максимально отводимого теплового потока. Приведена методика расчета максимально отводимой мощности. Рассмотрены варианты реализации высокоэффективных тепловых труб (ВТТ) с максимально отводимой мощностью. Показана возможность использовать их как высоконадежный элемент системы охлаждения военной и гражданской техники.

Тепловая труба, космические аппараты, теплоноситель

Короткий адрес: https://sciup.org/146115209

IDR: 146115209   |   DOI: 10.17516/1999-494X-2017-10-3-372-376

Текст научной статьи Улучшение теплофизических характеристик тепловых труб

Перспективы развития информационных спутниковых систем в России связаны с созданием негерметичных космических аппаратов (КА). Такие аппараты уже вошли в состав глобальной навигационной системы ГЛОНАСС. Одновременно идет разработка новых моделей

КА с увеличенной мощностью более 15 кВт, сроком активного существования более 15 лет и с повышенными точностными навигационными и временными характеристиками.

Одной из главных проблем на борту КА является обеспечение оптимального теплового режима радиоэлектронной аппаратуры (РЭА). В условиях постоянно возрастающей мощности бортовой аппаратуры и необходимости уменьшения ее объема и массы обеспечение работы КА возможно только за счет увеличения эффективности работы систем отвода тепла. Основной принцип функционирования системы обеспечения теплового режима заключается в поддержании требуемого диапазона температур на посадочных местах тепловыделяющего оборудования космического аппарата КА при заданном энергопотреблении [1, 2]. От этого зависит долговечность и надежность функционирования спутника в целом. Для минимизации массоэнергетических параметров системы целесообразно использовать принцип естественной, нерегулируемой передачи тепловой мощности с более высокого температурного уровня на низкий. Наиболее предпочтительным средством реализации этого принципа являются тепловые трубы (ТТ), работающие на основе замкнутого испарительно-конденсационного цикла. ТТ отличаются высокой эффективной теплопроводностью, в десятки раз превышающей теплопроводность металлов. Это позволяет оптимально решать многие инженерные задачи, связанные с передачей тепла с минимальными потерями, охлаждением и термостатированием или термостабилизацией различных объектов, использующихся как на Земле, так и в космическом пространстве.

Современные искусственные спутники Земли для связи и телерадиовещания представляют собой КА, оснащенные крупногабаритным негерметичным приборным отсеком в виде блочно-модульной конструкции на основе плоских прямоугольных сотовых панелей [3], несущих на себе теплонагруженные приборы радиоэлектронной бортовой аппаратуры (БА) [4].

Отсутствие в конструкциях ТТ движущихся механических частей, использование для движения теплоносителя капиллярных сил, высокая плотность передаваемого теплового потока при минимальных перепадах температур (термических сопротивлениях) и автономность работы каждой из них, возможность резервирования, минимальное обслуживание и малый удельный вес, бесшумная работа создают им преимущества и обеспечивают надежность и долговечность перед иными способами термостатирования заданного объекта на борту КА. Панели с вмонтированными в них ТТ – надежная защита от ударов микрометеоритов [5]. Изотермализирующая природа ТТ уменьшает температуры мощных компонентов тепловыделяющего оборудования, увеличивая таким образом надёжность их работы.

Методика расчета массогабаритных характеристик ТТ

Разница в давлении между жидкой и газообразной фазами теплоносителя в каждой точке тепловой трубы не должна превышать величины капиллярного напора, который способна развивать пористая структура [6, 7].

Новая математическая модель представлена уравнениями (1–8), состоит из уравнений Дарси для жидкой фазы теплоносителя (1–4), уравнений оптимизации массогабаритных характеристик ТТ (5–7) и уравнения для газовой фазы теплоносителя (8):

др = wo., 1 KSpfi

^Рс =

2оcosф

, тс

^Рд = p^Zsin ф,                                                     (3)

с = ^P t + ^                                         (4)

т = npfSl,

m

— = Кг,

Q

(Кг > 2п,

{       Кг

^^ -2,3,4^

<2 и Z = Z0 , и=1,

ч V

I 20Q

■^пр^^^Л

где ц 1 - вязкость жидкости; l 0 - длина ТТ; Q - мощность источника тепла; К - проницаемость фитиля; р 1 - плотность жидкости; S - площадь поперечного сечения фитиля; X - теплота парообразования; σ – поверхностное натяжение; rc – радиус капилляров; φ – угол наклона ТТ; g - ускорение свободного падения; р а - плотность фитиля; n - количество ТТ в системе (количество перегородок равно = n – 1); Pspeci fi c – максимальный удельный тепловой поток (УТП) через перегородку (ограничение по кипению ТТ); Kr – критерий масса/мощность; B – ширина ТТ; ρ v – плотность фитиля; Rv – газовая постоянная; dv – диаметр газового канала.

Физический смысл математической модели заключается в объединении массогабаритных и теплофизических характеристик ТТ. Для обеспечения отвода теплового потока (по критерию «капиллярное осушение») с увеличением длины ТТ требуется увеличение поперечной площади фитиля ТТ и нелинейной зависимости. Критерий Kr определяет отношение массы к мощности ТТ, при превышении которого следует преобразовать одну ТТ в n -труб и установить между ними связь (сделать общих n -1 перегородок).

Критерий Kr определен уровнем техники, т.е. первоначально получен из соотношения для медной ГТПС, которая при весе 180 г способна отводить 40 Вт вертикально (в условиях гравитации) с высоты 160 мм (25 мм зона конденсации), Kr = 4,5 г/Вт. Данный критерий путем анализа результатов расчета по новой математической модели для современных ТТ был принят равным 2 г/Вт (с критерием 4,5 г/Вт при добавлении перегородки резко уменьшалась масса системы), что обеспечивает достаточно плавный переход по весу ТТ в зависимости от мощности. Перепад температуры в зоне конденсации определен теплопроводностью конструкционного материала (стенки и фитиль сделаны из одного материала), теплопроводности жидкости и УТП. Значение перепада должно быть меньше 1–2 °С, для меди при площади перегородки 10 см2 составит 1,2 °С. Внешний вид новой ТТ и детализация перегородки представлены на рис. 1 и 2. Сборка ТТ названа высокоэффективной тепловой трубой (ВТТ). ВТТ будет обладать по- – 374 –

Рис. 1. Внешний вид ВТТ

Рис. 2. Перегородка ВТТ

а )

Рис. 3. Внешний вид ГТПС (а); зоны унифицированной ВТТ (б): 1 – ВТТ с периметром 0,4 м; 2 – ВТТ с периметром 0,16 м

б )

добными ГТПС теплофизическими характеристиками (разница температур между зоной испарения и конденсации менее 3 °С), при этом толщина ВТТ составит 1,4 мм, а масса по сравнению с медной ГТПС уменьшится на 30-40 %.

На рис. 3 схематично реализован принцип унифицированной ВТТ. Имеются сегменты 2 (рис. 3) с периметром 0,16 м, в которые возможно установить радиоэлементы с УТП более 30 Вт/см2.

Принципиально новый подход к конструкции ТТ даёт возможность применять их как высоконадежный элемент системы охлаждения военной и гражданской техники. Система охлаждения может быть собрана с использованием исключительно ВТТ.

Исследование выполнено при финансовой поддержке Российского фонда фундаментальных исследований, Правительства Красноярского края, Красноярского краевого фон- да поддержки научной и научно-технической деятельности в рамках научного проекта № 16-41-242156 р_офи_м

Список литературы Улучшение теплофизических характеристик тепловых труб

  • Кулагин В.А., Соколов Н.Ю. Разработка оборудования для тестирования тепловых труб, Журнал СФУ. Техника и технологии, 2015, 8(6), 774-785: DOI: 10.17516/1999-494X-2015-8-6-774785
  • Деревянко В.А., Нестеров Д.А., Косенко В.Е. и др. Вестник СибГАУ, 2013, 6(52), 111-116
  • Лукс А.Л., Матвеев А.Г. Вестник СамГУ. Естественнонаучная серия, 2008, 3(62), 331-356
  • Козулин И.А. Автореф. дис. … канд. физ.-мат. наук. Новосибирск, 2013. 23 с
  • Чи С. Тепловые трубы: Теория и практика; пер. с англ. В.Я. Сидорова, 1981. 207 с
  • Кулагин В.А., Соколов Н.Ю. Численное исследование характеристик тепловых труб в составе радиоэлектронного оборудования космических аппаратов. Журнал СФУ. Техника и технологии, 2015, 8(6), 769-773 DOI: 10.17516/1999-494X-2015-8-6-769-773
  • Кузнецов Г.В. Санду С.Ф. Теплофизика и аэромеханика, 1998, 5(3), 469-477
Статья научная