Влияние анизотропии заготовок на разнотолщинность стенки изделия при вытяжке
Автор: Гречников Федор Васильевич, Ерисов Ярослав Александрович, Тихонова Анастасия Андреевна, Пигарева Марьяна Николаевна
Журнал: Известия Самарского научного центра Российской академии наук @izvestiya-ssc
Рубрика: Машиностроение и машиноведение
Статья в выпуске: 1-3 т.19, 2017 года.
Бесплатный доступ
В данной работе с целью снижения разнотолщинности изделий после вытяжки выполнен анализ закономерностей влияния анизотропии на образование разнотолщинности на основе теории пластичности анизотропных сред; намечены пути получения листовых заготовок, обеспечивающих постоянную толщину стенки детали при вытяжке; проведена опытная штамповка полученных заготовок.
Алюминиевый сплав ад0, вытяжка, анизотропия, разнотолщинность, фестоно-образование
Короткий адрес: https://sciup.org/148205089
IDR: 148205089
Текст научной статьи Влияние анизотропии заготовок на разнотолщинность стенки изделия при вытяжке
Вследствие присущей листовым материалам анизотропии свойств детали, получаемые методами холодной штамповки, имеют целый ряд недостатков, которые приводят к снижению их качества и увеличению себестоимости изготовления. Так, при вытяжке анизотропных заготовок помимо фестонообразования наблюдается также разнотолщинность стенки изделия по образующей (до 25-38%) и по периметру (до 55-65%), что вызывает значительную неравно-прочность стенки [1-3].
Для устранения этого недостатка в данной работе на основе теории пластичности анизотропных сред выполнен анализ закономерностей влияния анизотропии на образование разнотол-щинности; намечены пути получения листовых заготовок, обеспечивающих постоянную толщину стенки детали при вытяжке; проведена опытная штамповка полученных заготовок.
ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ
В работе [4] отмечается, что характер изменения толщины стенки по фестону и впадине определяется величиной анизотропии. В связи с этим рассмотрим взаимосвязь между толщиной стенки осесимметричной детали, полученной
вытяжкой, и показателями анизотропии материала.
Для количественного анализа деформированного состояния воспользуемся уравнениями связи напряжений и деформаций [4-5]:
А з £ eq
£0 = -13 — (Аз - ААр ),
А1 A eq
Цтх £eq
£ р = -23 ( а р - Р 12 А 0 ) , (1)
А32 Aq ’
£z = “eq" [( A3 - 1)Ар - Р13А0 ] ,
Aeq где Ар и Ар - главные радиальные и тангенциальные напряжения, действующие во фланце заготовки; £р, £6 и £z - радиальные,тангенци-альные деформации и деформации по толщине; £eq и Aeq - интенсивности деформаций и напряжений; pij - коэффициенты поперечной деформации:
£
M tj =- — , (2)
£ j
£ i - поперечная деформация сжатия при одноосном растяжении плоского образца; £ j – деформация растяжения в направлении приложенной силы (1 – направление прокатки, 2 – поперечное направление, 3 – направление нормали).
Основываясь на уравнениях (1), проанализируем взаимосвязь между деформациями £6 и £ z в процессе вытяжки. Для этого выразим их следующим образом:
. _ А 31 z
М13
3 1 ) Р p 13
А0
-
1 - ^ 21 Ар А0
£0 .
Так как на внешней кромке фланца О р = 0 , то из отношения (3) получим:
E = М^в .
Влияние анизотропии на изменение толщины внешней кромки фланца S (а в пределе и верхнего края изделия) можно оценить с помощью выражения (4). Для этого выразим деформации £6 и £ z через геометрические размеры заготовки:
SR
E z = ln^r е в = lnv ,
S 0 R 0
,
где S0 и R0 – начальные толщина и радиус заготовки; S и R – текущие толщина и радиус за- готовки.
Так как Ц 31 + Ц 21 = 1 [5], то подставляя (5) в (4) получим:
5 = 5 0
( R А1 - ^ 21 I R 0 I
I R )
В работе [6] отмечено, что степень фестоно-образования определяется лишь максимальным М тах и минимальным ^ min значениями показателей анизотропии в плоскости заготовки. При этом в направлении ^ min формируется впадина, а м тах — фестон. Рассмотрим толщину стенки на краю фланца только в местах образования впадин Sв и фестонов Sф , для этого в соотношении (6) необходимо принять R равным радиусу готовой детали Rд . С учетом изложенного выражение (6) запишем в виде:
( п A I- A min ( n А 1 — А тах
R О I I R О I
— I ’ Sф = S О | ~ I ' (7) R d ) V R d )
Из соотношений (7) следует:
-
1. Чем больше отличаются значения показателей анизотропии от единицы, тем значительнее будет изменение толщины. Следовательно, при вытяжке анизотропного листа наибольшая разнотолщинность всегда наблюдается в направлении образования впадин.
-
2. Разнотолщинность по образующей будет наблюдаться при вытяжке любых материалов (так как у всех существующих полуфабрикатов ^ min < д тах < 1). Разнотолщинность увеличивается с уменьшением показателей анизотропии.
-
3. Для устранения разнотолщинности деталей по периметру необходимо равенство показателей анизотропии в плоскости листа, т.е. ^ 21 = М = ^ 12 ( ^ min = ^ max ).
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Согласно рекомендациям [4, 7], для проверки указанных положений были получены и исследованы листовые заготовки из сплава АД0 как с различной степенью анизотропии, так и близкие к трансверсально-изотропным.
Последующая вытяжка этих заготовок осуществлялась в экспериментальной штампе с коэффициентом вытяжки 1,85. Исходная толщина заготовок (от 0,78 до 4,78 мм) устанавливалась путем осреднения пяти размеров в радиальном направлении под углами 0°, 45° и 90° относительно направления прокати (НП). Толщина стенки вытянутых стаканов измерялась индикатором с точностью 0,01 мм. Замеры осуществлялись по образующей стакана в направлениях образования фестонов и впадин. Толщина стенки принималась средней по результатам трех замеров.
Разнотолщинность стенки стакана по образующей Dо и периметру Dn оценивалась по формулам [1]:
в _ve, е,в _^ф n _ ^max ^min n _ ^max ^max
D o = c ’ D n = c ’ (8)
d О d О где Sвmax и Sвmin – максимальная (у края стакана) и минимальная (у радиуса перехода стенки в дно) толщины по впадине вдоль образующей; Sфmax – максимальная толщина стенки по фестону, измеряемая на той же высоте, что и Sвmax.
Данные по измерению Dо и Dn в зависимости от степени анизотропии исходной заготовки представлены в табл. 1. Для наглядности построены графики (рис. 1) изменения Dо и Dn в соответствии с кривыми изменениями показателей анизотропии в листе при отжиге.
Из графиков видно, что разнотолщинность стенки по периметру Dn практически равна нулю у стаканов, отштампованных из заготовок, отожженных в интервале температур 305-330°С, т.е. при ^ 21 ~ Ц 1 ~ Д 12 ~ 0,41 - 0,45. Значение раз-нотолщинности по образующей Do в этом случае также уменьшается на 31,6% по сравнению с величиной Do , полученной при штамповке листов, отоженных по стандартной технологии.
Это связано с тем, что при отжиге в указанном интервале температур показатель анизотропии ^ min = 0,41 имеет наибольшее значение. Его величина возросла в 1,85 раза по сравнению с холоднокатанным состоянием и в 1,3 по сравнению с заготовками, которые отжигались при температуре более 350 °С. В соответствии с этим, как следует из выражения (7), изменение толщины стенки по образующей также уменьшается.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Из приведенного материала следует, что рассмотренные режимы изготовления листов позволяют при последующей штамповке наряду с фестонообразованием устранить разно-толщинность стенки стакана по периметру и существенно снизить разнотолщинность по образующей.
Таблица 1. Изменение разнотолщинности стенки деталей при вытяжке в зависимости от обжатия и температуры отжига листов из АД0
Толщина заготовки, мм |
Степень обжатия, % |
Температура отжига , °С |
Величина показателей анизотропии |
Толщина стенки стакана, мм |
Разнотол-щинность |
Характеристика верхнего края стакана |
||||
^ 21 |
А |
Д 12 |
по фестону |
по впадине |
D o |
D n |
||||
1,12 |
78 |
Без отжига |
0,19 |
0,49 |
0,44 |
1,302 1,23 1,17 1,12 1,08 |
- 1,48 1,34 1,19 1,06 |
0,375 |
0,223 |
Фестоны под углом 45° к НП |
0,78 |
350 |
0,45 |
0,48 |
0,46 |
0,902 0,86 0,77 0,72 0,70 |
0,94 0,82 0,78 0,71 0,69 |
0,321 |
0,038 |
Ровный край |
|
1,16 |
450 |
0,45 |
0,36 |
0,5 |
1,25 1,22 1,11 1,06 1,01 |
- 1,5 1,17 1,05 0,97 |
0,454 |
0,242 |
Фестоны вдоль и поперек НП |
|
2,94 |
64 |
Без отжига |
0,23 |
0,55 |
0,46 |
3,4 3,1 3,02 2,93 2,84 |
- 3,98 3,32 2,86 2,61 |
0,464 |
0,299 |
Фестоны под углом 45° к НП |
2,81 |
250 |
0,25 |
0,53 |
0,48 |
3,04 2,96 2,85 2,75 2,70 2,63 |
- 3,64 3,03 2,82 2,67 2,32 |
0,471 |
0,242 |
Фестоны под углом 45° к НП |
|
2,83 |
325 |
0,41 |
0,44 |
0,45 |
3,48 3,32 2,91 2,8 2,73 2,61 |
3,61 3,41 2,88 2,77 2,69 2,62 |
0,352 |
0,046 |
Ровный край |
|
2,83 |
400 |
0,41 |
0,31 |
0,46 |
3,1 2,82 2,76 2,71 2,58 2,45 |
- 3,73 3,26 2,83 2,52 2,281 |
0,514 |
0,321 |
Фестоны вдоль и поперек НП |
|
4,78 |
38 |
Без отжига |
0,25 |
0,56 |
0,48 |
5,0 4,5 4,26 4,12 4,08 |
- 6,12 4,82 4,48 3,9 |
0,465 |
0,339 |
Фестоны под углом 45° к НП |
Таблица 1. Изменение разнотолщинности стенки деталей при вытяжке в зависимости от обжатия и температуры отжига листов из АД0 (окончание)
4,78 |
300 |
0,28 |
0,52 |
0,40 |
5,1 4,96 4,68 4,57 4,29 |
- 6,28 5,71 5,06 4,0 |
0,478 |
0,276 |
Фестоны под углом 45° к НП |
|
4,78 |
320 |
0,4 |
0,43 |
0,39 |
5,52 5,41 5,12 4,93 4,62 4,32 |
5,72 5,53 5,18 4,89 4,53 4,1 |
0,334 |
0,038 |
Ровный край |
|
4,78 |
450 |
0,39 |
0,28 |
0,41 |
5,18 4,97 4,76 4,5 3,98 |
- 6,34 4,92 4,48 3,89 |
0,512 |
0,287 |
Фестоны вдоль и поперек НП |

Рис. 1. Изменение значений D и D в сопоставлении со значениями показателей µ о n ij сформированными в заготовках при различных температурах отжига
Список литературы Влияние анизотропии заготовок на разнотолщинность стенки изделия при вытяжке
- Шевелев В.В., Яковлев С.П. Анизотропия листовых материалов и ее влияние на вытяжку. М.: Машиностроение, 1972. 136 с.
- Головлев В.Д. Расчеты процессов листовой штамповки. М.: Машиностроение, 1974. 135 с.
- Прогрессивные технологические процессы холодной штамповки/Ф.В. Гречников, А.М. Дмитриев, В.Д. Кухарь и др. . М.: Машиностроение, 1985. 184 с.
- Гречников Ф.В. Деформирование анизотропных материалов (резервы интенсификации). М.: Машиностроение, 1998. 448 с.
- Арышенский Ю.М. Теория листовой штамповки анизотропных материалов. Саратов: Изд-во Саратовского университета, 1973. 141 с.
- Гречников Ф.В. Анализ влияния анизотропии на деформированное состояние фланца при осесимметричной вытяжке//Кузнечно-штамповочное производство. 1989. №12. С. 42-45.
- Гречников Ф.В., Ерисов Я.А., Арышенский Е.В. Проектирование технологических режимов прокатки листов и лент для вытяжки изделий с минимальным фестонообразованием//Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета. 2011. № 2(26). С. 158-168.