Влияние продольных размеров парового культиватора на показатели копирования рельефа поля
Автор: Несмиян Андрей Юрьевич
Журнал: Вестник аграрной науки Дона @don-agrarian-science
Рубрика: Технологии, средства механизации и энергетическое оборудование
Статья в выпуске: 4 (36), 2016 года.
Бесплатный доступ
Культиваторы для сплошной обработки почвы получили широкое распространение в сельскохозяйственном производстве. Конструкция их основных узлов имеет глубокое теоретическое обоснование, однако, методика расчета параметров прицепного устройства обоснована слабо и сводится к рекомендации отношения рабочей ширины культиватора к его кинематической длине. Считается, что рост длины орудия способствует повышению его динамической устойчивости. Влиянием данного параметра на другие показатели работы агрегата чаще всего пренебрегают. Целью исследования является выявление закономерности влияния продольного размера парового культиватора на его способность к копированию рельефа поля в направлении движения агрегата. Проведен анализ влияния продольных параметров культиватора на возможное взаимное перемещение прицепной серьги культиватора и прицепного устройства трактора с учетом параметров рельефа поля. Выявлены зависимости для расчета вероятности нарушения приемлемого взаимного расположения орудия и трактора, которое будет провоцировать снижение качества процесса обработки почвы. Анализ полученных результатов позволил сделать вывод, что увеличение длины прицепной сницы культиватора приводит к росту вероятности нарушения качества технологического процесса, обусловленного несоответствием параметров орудия рельефу поля. При этом критическая длина культиватора в значительной степени определяется параметрами рельефа поля - чем меньше длина волны колебаний поверхности рельефа, тем короче должна быть длина прицепного устройства культиватора. В целом установлено, что уменьшение длины прицепной сницы культиватора позволяет повысить его способность к копированию продольного рельефа поверхности поля, снизить вероятность нарушения требований по равномерности глубины обработки почвы, что необходимо учитывать при проектировании прицепных почвообрабатывающих орудий.
Культиватор, прицепное устройство, кинематическая длина, динамическая устойчивость, теоретическое исследование, копирование, направление движения агрегата, рельеф поверхности поля, эффективность обработки почвы, проектирование
Короткий адрес: https://sciup.org/140204398
IDR: 140204398
Текст научной статьи Влияние продольных размеров парового культиватора на показатели копирования рельефа поля
Введение. Обработка почвы оказывает существенное влияние на структуру и водо-воздушный баланс почв [1-4]. Анализ показателей работы почвообрабатывающих технических средств позволил установить, что в сравнении с дисковыми или комбинированными орудиями культиваторы обеспечивают наибольшую производительность при низком удельном расходе топлива, более высокую степень уничтожения сорняков, снижение гребнистости поверхности поля и отклонения от заданной глубины обработки [5]. Благодаря этому культиваторы для сплошной обработки почвы (паровые культиваторы) получили широкое распространение в сельскохозяйственном производстве [6]. Конструкция их основных узлов имеет достаточно глубокое теоретическое обоснование, однако методика выбора параметров прицепного устройства обоснована довольно слабо и традиционно сводится к рекомендации отношения рабочей ширины культиватора к его кинематической длине. Считается, что рост кинематической длины орудия за счет увеличения длины £п прицепной сницы культиватора способствует повышению его динамической устойчивости, при этом влиянием данного параметра на другие показатели работы культиваторного агрегата чаще всего пренебрегают [7].
Целью представленного исследования является выявление закономерности влияния продольного размера парового культиватора на его способность к копиро ванию рельефа поля в направлении движения агрегата.
Материалы и методы исследования. Пространственная структура поверхности поля обусловлена особенностями геологического строения рельефа и характеризуется такими показателями, как длина L и амплитуда А волны (рисунок 1), угол склона, коэффициент выраженности и др. При этом, поскольку параметры макро- и нанорельефов поверхности поля несопоставимы с габаритными размерами орудия и расстояниями между его опорами, наибольшее влияние на положение прицепной серьги культиватора оказывают характеристики мезо- и микрорельефа поверхности поля [8].
При работе культиваторного агрегата прицепное устройство трактора может перемещаться по вертикали в диапазоне от Zm in до Zmax (рисунок 1), например, от 230 до 660 мм от поверхности поля для тракторов третьего тягового класса [9]. Одновременно с этим расположение прицепной серьги культиватора будет зависеть от положения опор культиватора (в предположении, что они не отрываются от поверхности поля), а также его длины и гипотетически может выходить за зону, ограниченную возможными верхними и нижними положениями тракторного прицепного устройства (положение Б на рисунке 1). Это будет приводить к нарушению условия приемлемого взаимного расположения орудия и трактора, провоцируя снижение качества процесса обработки почвы.

Рисунок 1 - Схема перемещения культиватора по поверхности поля с учетом его продольного рельефа
Рассмотрим траекторию движения прицепной серьги культиватора при копировании рельефа поверхности поля. Поскольку углы локальных склонов поверхности поля малы (ас = 1,5-4,5°), для упрощения расчетов принимаем поверхность склонов не синусоидальной, а прямолинейной (рисунок 2), при этом считаем, что все его опоры в любой момент времени не отрываются от поверхности поля. Пройденный культиватором путь можно разбить на отдельные участки.

/к - длина культиватора, м; к) - линейное расстояние между передней и задней опорами культиватора, м; һк - высота расположения рамы культиватора в рабочем положении над поверхностью поля
Рисунок 2 - Схема копирования рельефа поля культиватором с жесткой фиксацией прицепной сницы
На участке 1-2 горизонтальная координата X принимает значение:
рии движения прицепного устройства трактора:
4 cos ст < А”]2 <0,5-Л. (1)
ZHn(^) = ^n№+Zmn, (3)
Вертикальная координата прицепной серьги культиватора:
ZcnW = ^nWc + К *cos^ •(2)
Нижнее
ZH
ZB\W = X\№e^Z™.-(4)
На участке 2-3:
0,5 • L < Х23 < 0,5 • L + (/,. -/ ) cos а. , (5)
Т-^^Х^ = Xlj£ac + К i C0S ас '(6)
4(36) 2016 Технологии, средства механизации и энергетическое оборудование |
^Я2з(^) = (^ —^2з)^^с +Zmin , (7) ZB2s(^) = (^ — ^2з)^^с + Zmax • ($) |
На участке 3-4: |
0,5-Z + (4-/O)cos(z < vT34<0,5-Z + 4 coscrc, (9) |
ZC34(X) = 0,5Ltgac + fcloW^clIk _ (2^ _ 1)(Хз4 _ 0 5Z _ ^ _ioyosa^tgac , (io) |
cos ac |
ZH34(X) = (L-X34)tgocc + Z^, (11) |
^вз4^) = (L — X3^tgac + Z_ . (12) |
На участке 4-5 |
0,5-L + Ik
cosa |
Z!.4^X^ = U.-X4^igac+hiJcosac1 (14) |
^Я4з(^) = (^ _ X45)tgocc + Zmn, (15) |
^в4з(Х) = (L — X45)tgocc + Z_ . (16) |
На участке 5-6 |
Z<^36 |
Z С5б(Х) = (L-X56)tgac+hk/cos ac, (18) |
ZH56 (X) = (X56 — E)tgac + Z_, (19) |
Zbs6(^0 = (^56— X)tgac + Z_ . (20) |
На участке 6-7 |
L + (lk-lo)
cos
ac |
zc6? W = Qo -!)>тас+М cos ac 1)(X67 - L ~(lk -1 cos ac }tgac , (22) |
ZH6i(X) = (^6?— X)tgac + Z^ , (23) |
ZB6i(X) = (^Т67 — L)tgac + Z^ . (24) |
Из данных, представленных на ри- |
сунке 2, видно, что условие рационального |
расположения прицепной серьги культива- ZC23(vT) >ZB23(X\ (25) |
тора может нарушаться на участках 2-3, |
3-4, 5-6 и 6-7 в том случае, если возника- ZC34(X)> ZB34(X), (26) |
ют условия, описываемые неравенствами: |
ZC56^X) ^Я5б(^) , (27) |
^С67(^0 < ^я67Ш • (28)
Критические значения Х23кр, Х34кр, \бкР и Х61кр, характеризующие диапазо ны выполнения условий (25-28), могут быть определены с использованием уравнений:

^ _+ 2
cos а
2zgac
——27, sin а + — tea + 2 — sin а - Ltea - к с 1 о с 7 с ос шах
, _ cosac 1О 1О
34кр 1

2№(г-1)
2£rgac--Zmn . _ cos ас
56кр" 2^
—+ 2/2 sin а, + ILLtga^ + 2/? sin а, -41.1 sin а, - Z-l
О ь К С КО С ІІПІ1 о cos ас
2lktgac
Диапазоны горизонтального переме- дит выход прицепной серьги за границы щения культиватора, в которых происхо- рациональной зоны:
^2^2 4 ^34^,
23^?
И

При этом доля критических участков при выполнении технологического процесса g _ ^^24 ^^57
” L '
Вероятность нарушения качества выполнения технологического процесса, обусловленная несоответствием параметров культиватора рельефу поля:
Результаты и их обсуждение. На рисунке 3 приведены расчетные зависимости показателя д от длины культиватора /к при линейном расстоянии между передними опорными колесами и планчатыми катками культиватора (передняя и задняя опоры) /0 ~ 3,70 м и высоте расположения рамы орудия над поверхностью поля в работе һк~ 0,45 м.
Рнтп = 0 при 5 < 0, (34)
Рнгп =--- ” при 5 > 0. (35)

Рисунок 3 - Доля критических участков, на которых возможно нарушение качества технологического процесса, обусловленное несоответствием параметров культиватора рельефу поля
Анализ графиков, представленных на рисунке 3, с учетом выражений (34) и (35) позволяет констатировать, что увеличение продольного размера культиватора, за счет приращения длины его прицепной сницы, приводит к росту вероятности нарушения качества технологического процесса, обусловленного несоответствием параметров орудия рельефу поля.
Заключение. Продольный размер парового культиватора оказывает существенное влияние на его способность к копированию пространственной структуры поверхности поля в направлении движения агрегата. Критическая длина культиватора (при постоянном расстоянии между его передними и задними опорами) в значительной степени должна определяться параметрами рельефа поля - чем меньше длина волны колебаний поверхности рельефа (при постоянном значении высоты отклонения от базовой линии), тем короче должна быть длина прицепного устройства культиватора. Так, например, при величине углов локальных склонов менее одного градуса, кинематическая длина культиватора может составлять 9 и более метров, при углах локальных склонов около 1,3° кинематическая длина орудий должна быть не более 7,7 м, а при углах склонов около 2,3° не должна превышать 6,3 м, что необходимо учитывать при проектировании данных орудий. В целом уменьшение длины прицепной сницы культиватора позволяет повысить его способность к копированию поверхности поля в продольном направлении, снизить вероятность нарушения требований по равномерности глубины обработки почвы.
Список литературы Влияние продольных размеров парового культиватора на показатели копирования рельефа поля
- Buczko, U. Tillage effects on hydraulic properties and macroporosity in silty and sandy soils/U. Buczko; O. Bens, R.F. Huttl//Soil Science Society of American Journal. -2006. -№ 70. -Р. 1998-2007.
- Хижняк, В.И. Современный культиватор для сплошной обработки почвы/В.И. Хижняк, А.Ю. Несмиян//Актуальные проблемы научно-технического прогресса в АПК: сборник научных статей/Ставропольский государственный аграрный университет. -Ставрополь: АГРУС, 2011. -С. 216-220.
- Lipiec, J. Soil porosity and water infiltration as influenced by tillage method/J. Lipiec, J. Kus, A. Slowinska-Jurkiewicz, A. Nosalewicz//Soil & Tillage Research. -2006. -№ 89. -Р. 210-220.
- McGarry, D. Contrasting soil physical properties after zero and traditional tillage of an alluvial soil in the semi-arid subtropics/D. McGarry, B.J. Bridge, B.J. Radford//Soil & Tillage Research. -2000. -№ 53. -Р. 105-115.
- Сравнительные характеристики орудий для поверхностной обработки почвы/А.Ю. Несмиян, М.Г. Кобец, В.В. Должиков, С.А. Гладкий//Тракторы и сельхозмашины. -2014. -№ 3. -С. 23-25.
- Несмиян, А.Ю. Обзор культиваторов для сплошной обработки почвы и тенденции их производства/А.Ю. Несмиян, В.В. Должиков//Тракторы и сельхозмашины. -2013. -№ 4. -С. 6-9.
- Справочник конструктора сельскохозяйственных машин в 2 т./под ред. А.В. Красниченко. -Москва: ВИСХОМ, 1961. -863 с.
- Беспамятнова, Н.М. Научно-методические основы адаптации почвообрабатывающих и посевных машин/Н.М. Беспамятнова. -Ростов-на-Дону: ООО «Терра»; НПК «Гефест», 2002. -176 с.
- ГОСТ 10677-2001 Устройство навесное заднее сельскохозяйственных тракторов 0,6-8. Типы, основные параметры и размеры. Межгосударственный стандарт. -Минск: Межгосударственный совет по стандартизации, метрологии и сертификации, 2001. -7 с.