Анализ пропитки древесины как капиллярно-пористого материала
Автор: Колесников Геннадий Николаевич, Кантышев Антон В., Зайцева Мария И., Городничина Мария Ю., Васильев Сергей Б.
Журнал: Resources and Technology @rt-petrsu
Статья в выпуске: 2 т.16, 2019 года.
Бесплатный доступ
В статье рассмотрена проблема совершенствования технологии поверхностной пропитки древесины. В качестве инструмента исследования использовано математическое моделирование. С использованием логистического подхода получены расчетные формулы, в которых свойства древесины, влияющие на закономерности пропитки, учтены в интегральной форме. Адекватность результатов моделирования подтверждена их согласованностью с экспериментальными данными для образцов из древесины осины. Получены количественные оценки моделируемого процесса. Установлено, что концентрация пропиточной жидкости в древесине увеличивается почти линейно в начальной стадии пропитки, а продолжительность этой стадии в моделируемом процессе составляет примерно две минуты в условиях эксперимента. Однако, согласно инструкции производителя пропиточной жидкости, пропитку следует проводить путем погружения в раствор в течение 60 секунд, что меньше продолжительности быстрой стадии пропитки. Поэтому в целях повышения качества пропитки и экономичного расхода пропиточной жидкости пропитку следует проводить погружением, как минимум, на 120 секунд. Перспективы исследований связаны с уточнением параметров модели в зависимости от породы древесины.
Древесина, пропитка, моделирование
Короткий адрес: https://sciup.org/147225665
IDR: 147225665 | DOI: 10.15393/j2.art.2019.4722
Текст научной статьи Анализ пропитки древесины как капиллярно-пористого материала
Древесина как возобновляемый экологически безопасный ресурс был и остаётся основным видом сырья для многих отраслей промышленности [1]. Крупным потребителем древесины является строительство [2]. Однако сохраняют свою актуальность проблемы, ограничивающие применение древесины в строительстве, которые связаны с недостаточной огнестойкостью древесины, гигроскопичностью и уязвимостью для насекомых, грибков и других микроорганизмов. Чтобы уменьшить влияние этих недостатков, были разработаны различные технологии гидротермальной обработки и модификации древесины [3—6], однако существуют недостатки, ограничивающие применение древесины: большое потребление энергии, низкая эффективность её использования, негативное воздействие на окружающую среду. Ряд улучшений в технологии обработки древесины предложен в работах [4], [7] и других, краткий обзор которых приведён в статье [8].
Необходимым технологическим звеном при подготовке древесины к дальнейшему использованию является пропитка водорастворимыми и другими веществами, которые повышают огнестойкость и уменьшают интенсивность биодеградации древесины. Кроме того, поверхностная пропитка имеет место в других технологиях, например, при осмолении стружки в технологии древесностружечных плит, а также при обработке частиц измельчённой древесины клеевыми составами в производстве древесно-минеральных и других композитных материалов [9]. Ряд стандартных способов огне- и биозащитной обработки древесины и материалов на её основе хорошо известны (ГОСТ 20022.6-93, ГОСТ Р 53292-2009). Однако задачи экологически безопасной и экономически целесообразной пропитки древесины сохраняют свою актуальность, что объясняется необходимостью совершенствования технологий с учётом современных требований технико-экономической эффективности. Очевидно, для достаточно полного представления об эффективности используемых технологий следует применять весь спектр адекватных подходов к анализу их эффективности, включая методы теоретических и экспериментальных исследований, а также математическое моделирование.
Данная работа дополняет ранее выполненное исследование [10], [11]. Цель работы: обоснование рекомендаций по совершенствованию технологии поверхностной пропитки на основе анализа экспериментальных и теоретических данных об особенностях данной технологии на примере осиновых образцов.
2. Материалы и методы
Объектом исследования являются образцы из древесины осины. Пропитка выполнялась методом погружения образцов в пропиточную жидкость при температуре +20 °C. Исследование закономерностей пропитки выполнено в данной работе с использованием математической модели, построенной на основе логистического подхода и функции Ферхюльста [12]. Частные случаи, модификации и обобщения такого подхода используются в исследованиях биологических, экологических и экономических проблем, с течением времени область применений этого уравнения расширяется [13], [14], однако применений логистического подхода к моделированию процесса пропитки древесины как капиллярнопористого материала в известных нам публикациях, включая интернет-ресурсы, найти не удалось.
Проверка адекватности методики моделирования и оценка достоверности результатов моделирования выполнена с применением экспериментальных данных, полученных с использованием анализатора влажности Shimadzu MOC-120H. Методика и результаты экспериментов апробированы на конференции [10] и частично опубликованы [11].
Древесина рассматривается как капиллярно-пористый материал, движение жидкости в котором исследовано в работах [15—18]. Внимание авторов фокусируется на ключевой для данной работы закономерности, которая выражается в том, что «при отсутствии в древесине свободной влаги количество влаги внутри полостей сосудов, капилляров и пор будет соответствовать её количеству в окружающей среде, в которой влага находится в газообразном состоянии» [19, с. 30].
Для древесины, как хорошо известно, характерна большая вариабельность физических и механических свойств [20], детальный учёт которых в математических моделях не всегда возможен и существенно усложняет анализ ключевых закономерностей пропитки как процесса переноса массы пропиточной жидкости. Указанные сложности объясняются тем, что «перенос воды в древесине сопровождается многократным испарением и конденсацией, т. е. осуществляется в жидком и газообразном состоянии. Получаемый экспериментально коэффициент переноса следует рассматривать как интегральный, состоящий из комбинации коэффициента переноса плёночной воды и коэффициента диффузии пара» [16, с. 84]. Стремясь к разумному компромиссу между сложностью модели и точностью результатов, мы также используем интегральный подход к определению одного из параметров рассматриваемого далее логистического уравнения. Такой подход привёл к построению модели пропитки, которая отличается от известных [15—17] моделей тем, что позволяет выполнить анализ основных закономерностей сушки и пропитки без использования сложных алгоритмов и большого объёма исходных данных. Безусловно, влияние ряда факторов при таком подходе остаётся вне поля зрения, однако предлагаемое решение, не заменяя известные модели, дополняет набор способов и методик, использование которых необходимо при обосновании предложений по совершенствованию технологий и оборудования для пропитки древесины.
3. Результаты
К результатам в данной статье относятся:
-
• обоснование упомянутой выше модели, в которой свойства древесины, влияющие на закономерности пропитки, учитываются в интегральной форме;
-
• результаты анализа закономерностей пропитки и количественные оценки моделируемого процесса, полученные с применением разработанной модели.
Моделируя процесс увеличения влажности древесины при пропитке, рассмотрим образец массой M = M b + M a , где M a — масса абсолютно сухой древесины, M b — общая масса свободной и связанной влаги в образце (включая водорастворимые компоненты). С течением времени t , за счёт увеличения влажности, значения M b и M возрастают на одну и ту же величину A M b . В моменты времени t и ( t + A t ) масса влаги равна соответственно M b и M b t= M b + A M b ; масса образца в те же моменты времени равна M и M t = M + A M b . Соответственно относительная влажность древесины в те же моменты времени равна C b и Cbt :
Cb = Mb/M;(1)
Cbt = (Mb + AMb)/(M + AMb).(2)
Заметим, что переход от обычно используемой абсолютной влажности древесины W к относительной влажности Cb в процентном выражении выполняется по формулам [20, с. 84]
Cb = (100 W)/(100 + W), W = (100Cb)/(100 - Cb).(3)
С физической точки зрения при достаточно малом A t правомерно предположить, что величина A M b пропорциональна A t и M b . При этом величина A M b зависит от температуры, влажности, продолжительности пропитки t , породы древесины и других факторов [16], [19], [20], суммарное влияние которых учтём технологическим параметром модели т . Параметр т имеет размерность времени, его значение определяется с использованием экспериментальных данных [10]. Обозначим 6 = t / т и A6 = A t /т. Тогда A M b = A6 M b и с учётом (1) и (2) после преобразований получим:
C bt = C b (1 + A6)/(1 + A6 b C b ). (4)
Определим изменение относительной влажности A C b = C bt - C b . С учётом (1) и (4) получим после преобразований, принимая во внимание, что относительная влажность 0 < Cb < 1 и поэтому 1 + A6 Cb ~ 1 при достаточно малом значении A6: A Cb = A6 Cb (1 - Cb ). Переходя к пределу при A6 ^ 0, приходим к частному случаю логистического уравнения:
dC b / d 6 = C b (1 - C b ). (5)
Интегрируя, запишем:
ln C b /(1 - C b ) = 6 + A . (6)
Константу интегрирования A найдём из условия: Cb = Cb 0 при 6 = 0. Например, для свежесрубленной древесины относительная влажность Cb о ~ 0,5. После преобразований (6) получим соотношение для определения концентрации пропиточной жидкости в древесине, т. е. величину относительной влажности древесины C b в зависимости от продолжительности пропитки t = тб:
Cb = ( exp 6)/(1/ Cb 0 + exp (6) - 1).
Оценивая адекватность формулы (7) с физической точки зрения, необходимо принимать во внимание следующее. Если Ө → ∞, то C bi → 1. Однако в пределе при C bi = 1 образец формально будет содержать только пропиточную жидкость, что не соответствует реальности. Поэтому необходима корректировка формулы (7) с учётом верхней оценки содержания пропиточной жидкости в древесине. Можно считать, что предельное влагосодержание имеет сплавная древесина, для которой относительная влажность примерно равна 0,8. Тогда взамен (7) запишем:
C b 1 (Ө) = 0,8( exp Ө)/(0,8/ C b 0 + exp (Ө) – 1). (8)
Из (8) следует, если Ө = 0, то C b 1 = C b 0 . Если Ө → ∞, то C b 1 → 0,8.
Другая особенность процесса пропитки древесины как капиллярно-пористого материала объясняется различием механизмов переноса свободной и связанной влаги. Соответственно, при пропитке процесс переноса влаги в древесине включает быструю и медленную стадии. Обе стадии моделируются соотношением для C bi , но при различных значениях параметра τ; с уменьшением τ скорость модельного процесса пропитки возрастает. Значения параметра τ зависят от температуры, породы древесины и других факторов, детальный анализ которых выходит за рамки данной работы. Достаточно реалистичными могут быть значения τ = τ 1 = 0,8 для быстрой стадии и τ = τ 2 = 20 для медленной стадии. Соответственно, Ө 1 = t /τ 1 и Ө 2 = t /τ 2 . Влияние каждой из двух стадий оценим весовыми коэффициентами w 1 и w 2 , значения которых соответствуют указанной выше [8] массовой доле свободной и связанной влаги в древесине, т. е. w 1 = 0,7 и w 2 = 0,3. Тогда взамен (8) запишем:
C b 2 = w 1 C b 1 (Ө 1 ) + w 2 C b 1 (Ө 2 ). (9)
Адекватность результатов вычислений по формуле (9) подтверждается их согласованностью с результатами экспериментов [10], что показано на рисунке 1.

Рисунок. 1. Увеличение массы образца в зависимости от продолжительности пропитки
Figure. 1. The mass Increasing of the sample depending on the duration of impregnation
Закономерности изменения концентрации пропиточной жидкости образцов в зависимости от продолжительности сушки t и начальной влажности древесины C b 0 иллюстрирует рисунок 2, где значения C b 2 определены по формуле (9). На рисунке 2 влажность указана в процентном выражении, C b 0 ·100 % и C b 2 ·100 %.

Рисунок 2. Изменение концентрации пропиточной жидкости в зависимости от начальной влажности и продолжительности пропитки
Figure 2. Change in the concentration of the impregnating liquid depending on the initial wood humidity and the impregnation duration
4. Обсуждение и заключение
Таким образом, в представленном исследовании разработана модель и обоснованы расчётные формулы (8) и (9), в которых свойства древесины, влияющие на закономерности пропитки, учитываются в интегральной форме.
Адекватность результатов моделирования с применением формул (8) и (9) подтверждена их согласованностью с экспериментальными данными (рисунок 1).
С использованием разработанной модели выполнен анализ закономерностей пропитки и получены количественные оценки моделируемого процесса. Установлено, что концентрация пропиточной жидкости в древесине почти линейно возрастает в начальной стадии пропитки (рисунки 1 и 2), причём продолжительность этой стадии в моделируемом процессе равна примерно двум минутам. В то же время, согласно инструкции изготовителя пропиточной жидкости MEDERA 200 Cherry, пропитка должна выполняться погружением в раствор на 30— 60 сек, что меньше, чем продолжительность быстрой стадии пропитки (рисунок 2). Это означает, что в целях повышения эффективности пропитки по критериям качества пропитки и экономичного расходования пропиточной жидкости следует выполнять пропитку данной жидкостью погружением на 120—150 сек.
Перспективы исследования связаны с учётом различий древесины ядровых и безъядровых пород при их гидротермальной обработке [4]. Кроме того, реализованный логистический подход к построению модели пропитки может быть адаптирован к анализу других капиллярно-пористых материалов в целях совершенствования технологий их обработки. При этом необходимо уточнение параметра τ в зависимости от свойств конкретных капиллярно-пористых материалов и пропиточных жидкостей.
Список литературы Анализ пропитки древесины как капиллярно-пористого материала
- Глебов, И. Т. Очерки по истории обработки древесины резанием / И. Т. Глебов. - Екатеринбург: УГЛТУ, 2016. - 90 с.
- Рынок деревянного домостроения: проблемы, возможности, перспективы / Ассоциация деревянного домостроения // ЛесПромИнформ. - 2019. - № 1 (139). - С. 118-120.
- Сафин, Р. Р. Методология снижения энергетических затрат и разработка новых принципов в процессах сушки и термовлажностной обработки материалов / Р. Р. Сафин, И. Ф. Хакимзянов, П. А. Кайнов // Вестник Казанского технологического университета. - 2015. - Т. 18, № 11. - С. 128-131.
- Karlsson, O. Influence of heat transferring media on durability of thermally modified wood / O. Karlsson, E. Sidorova, T. Morén // BioResources. - 2011. - Vol. 6. - No 1. - P. 356-372.
- Polishchuk, E. Yu. Heating and charring of timber constructions with thin-layer fire protection / E. Yu. Polishchuk, A. B. Sivenkov, S. K. Kenzhehan // Magazine of Civil Engineering. - 2018. - Vol. 81 (5). - P. 3-14. - DOI: 10.18720/MCE.81.1
- Effect of wood drying and heat modification on some physical and mechanical properties of radiata pine / R. Herrera-Díaz, V. Sepúlveda-Villarroel, N. Pérez-Peña, L. Salvo-Sepúlveda, C. Salinas-Lira, R. Llano-Ponte, R. A. Ananías // Drying Technology. - 2018. - Vol. 36 (5). - P. 537-544. - URL:
- DOI: 10.1080/07373937.2017.1342094
- Гороховский, А. Г. Сокращение энергозатрат при конвективной сушке пиломатериалов / А. Г. Гороховский, Е. Е. Шишкина // Актуальные проблемы лесного комплекса. - 2007. - № 18. - С. 89-93.
- Zhang, N. Improvement of mechanical, humidity resistance and thermal properties of heat-treated rubber wood by impregnation of SiO 2 precursor / N. Zhang, M. Xu, L. Cai // Scientific reports. - 2019. - Vol. 9, No 1. - P. 982.
- Micro and Nano Powder Additive Influence on Bending Strenght of One-ply Particle Board / S. Vasilyev, G. Kolesnikov, A. Pitukhin, N. Panov // 16th International Multidisciplinary Scientific Geoconference SGEM. - 2016. - Book 6. - Nano, Bio and Green-Technologies for a Sustainable Future, Conference Proceedings. - Vienna, Austria, Sofia, Bulgaria: STEF92 Technology Ltd. - 2016. - P. 82-85. - URL:
- DOI: 10.4028/www.scientific.net/kem.706.82
- Борисов, А. Ю. Особенности технологии пропитки тонкомерных осиновых элементов: эксперименты и моделирование / А. Ю. Борисов, А. В. Кантышев, Г. Н. Колесников // Экологические и биологические основы повышения продуктивности и устойчивости природных и искусственно возобновлённых лесных экосистем: материалы международной научно-практической конференции, посвящённой 100-летию высшего лесного образования в г. Воронеже и ЦЧР России. - Воронеж, 2018. - С. 255-262.
- Кантышев, А. В. Сушка и пропитка тонкомерных осиновых образцов / А. В. Кантышев, А. Ю. Борисов, Г. Н. Колесников // Инновационные подходы в решении проблем современного общества / под общ. ред. Г. Ю. Гуляева. - Пенза: Наука и Просвещение, 2018. - С. 237-244.
- Постан, М. Я. Обобщённая логистическая кривая: её свойства и оценка параметров / М. Я. Постан // Экономика и статистические методы. - 1993. - Т. 29, вып. 2. - С. 305-310.
- Васильев, С. Б. Логистический подход к моделированию фракционирования сыпучих материалов / С. Б. Васильев, Г. Н. Колесников // Учёные записки Петрозаводского государственного университета. - 2010. - № 4 (109). - С. 61-65.
- Kyurkchiev, N. Investigations on a hyper-logistic model. Some applications / N. Kyurkchiev // Dynamic Systems and Applications. - 2019. - Vol. 28, No 2. - С. 351-369.
- Теоретическое обоснование процесса движения жидкости в капиллярно-пористых средах в контексте повышения прочностных характеристик материала / А. С. Кривоногова, В. А. Соколова, А. Р. Бирман, В. В. Беспалова // Системы. Методы. Технологии. - 2018. - № 3. - С. 130-135.
- Патякин, В. И. Техническая гидродинамика древесины / В. И. Патякин, Ю. Г. Тишин, С. М. Базаров. - Москва: Лесная пром-сть, 1990. - 304 с.
- Mathematical Modeling of Impregnation of Wood in Piezo Periodic Field / O. A. Kunitskaya, S. S. Burmistrova, E. G. Khitrov, A. N. Minaev // Lesnoy Zhurnal [Forestry Journal]. - 2018. - No 5. - P. 168-180. -
- DOI: 10.17238/issn0536-1036.2018.5.168
- Гороховский, А. Г. Физическая модель коллоидной капиллярно-пористой структуры древесины / А. Г. Гороховский, Е. Е. Шишкина, В. В. Савина // Хвойные бореальной зоны. - 2018. - Т. 36, № 4. - С. 350-354.
- Врублевская, В. И. Моделирование гигроскопичности древесины на молекулярном уровне и обоснование качественной СВЧ-сушки / В. И. Врублевская, В. О. Матусевич, А. Б. Невзорова // Весцi Нацыянальнай акадэмii навук Беларусi. Серыя фiзiка-тэхнiчных навук. - 2013. - № 1. - С. 29-37.
- Влияние вариативности сосудов на качество древесины берёзы и осины в стволе дерева / А. Д. Платонов, М. А. Михеевская, С. Н. Снегирева, Т. К. Курьянова, А. В. Киселева, А. Н. Топчеев // Лесотехнический журнал. - 2018. - Т. 8, № 2 (30). - С. 212-221.