Динамика пневмопривода пресса для отжима виноградного сока на стадии разрыхления сырья

Автор: Краснов Иван Николаевич, Назаров Игорь Васильевич, Лебедько Данил Андреевич, Должикова Надежда Николаевна, Валуев Николай Васильевич

Журнал: Вестник аграрной науки Дона @don-agrarian-science

Рубрика: Технологии, средства механизации и энергетическое оборудование

Статья в выпуске: 4 (52), 2020 года.

Бесплатный доступ

Для прессования винограда, ягод и плодов используются корзиночные, шнековые и пневматические прессы. Они различаются между собой конструктивно и имеют свои достоинства и недостатки. Среди известных конструкций прессов и прессов-стекателей в настоящее время наиболее эффективными в условиях современных хозяйств являются пневматические прессы для отжима сока из винограда, ягод и плодов. Из них поршневые достаточно сложны по конструкции и неудобны в эксплуатации. Конструкция их постоянно совершенствуется, в пневмоприводе используется не только воздух избыточного давления, но и вакуум, однако изучены они недостаточно, области применения могут быть намного шире. Предложен пневматический пресс, в корпусе которого установлена перфорированная корзина для сырья, прессуемого поршнем, над которым имеется пневмокамера, сообщающаяся периодически то с источником вакуума, то с избыточным давлением воздуха, что обеспечивает пневмопривод пресса. В связи с этим при создании над поршнем вакуума загруженное в перфорированную корзину прессуемое сырьё разрыхляется. При подаче в пневмокамеру воздуха избыточного давления поршень, опускаясь, сжимает это сырье и обеспечивает выдавливание сока из него. В работе представлены теоретические исследования пневматического привода исполнительных органов пресса в условиях постоянства его рабочего объёма на стадии разрыхления сырья, что позволит упростить процесс отжима сока из винограда, ягод и плодов. Приведены зависимости для определения длительности основных этапов пневмопривода пресса: откачки воздуха из пневмокамеры до образования рабочего вакуума в ней и последующего процесса наполнения её воздухом избыточного давления. Даны циклограммы привода пресса. Принятые в ней допущения и упрощения, с учетом всех циклов работы пресса, дают возможность расчёта основных параметров без использования специальных таблиц интегральных сумм, как это предусмотрено принятыми методиками. Этот процесс позволит увеличить объём получаемого сырья.

Еще

Пневматический пресс, виноградная мезга, сок, течение воздуха, длительность операций

Короткий адрес: https://sciup.org/140257948

IDR: 140257948

Текст краткого сообщения Динамика пневмопривода пресса для отжима виноградного сока на стадии разрыхления сырья

Введение. Как известно, с глубокой древности для изготовления соков и вин применялись физические способы отжима сырья. Но, так как отжимать вручную достаточно трудоемко, со временем стали появляться различные отжимающие устройства. Это, как правило, прессы различных принципов действия: гравитационные, центробежные, шнековые, рычажные, винтовые и др. В настоящее время известны различные конструкции прессов и прессов-стекателей для растительного сырья.

Наиболее эффективным по нашим данным является пневматический пресс для отжима сока винограда. Среди источников энергии для этих целей в наибольшей мере в условиях хозяйств подходят пневматические устройства [1, 2, 3].

Более глубокое изучение и улучшение различных циклов работы таких прессов позволит улучшить процесс отжима сока, а также снизить энергозатраты [4, 5].

Методика исследований. В работе использованы преимущественно теоретические методы научного исследования. Теоретические исследования пневмопривода пресса выполнены с применением методов газовой динамики, теоретической механики, с использованием основ дифференциального и интегрального исчисления и обработки данных стандартными программами к ЭВМ.

Результаты исследований и их обсуждение. Среди операций отжима сока из виноградного сырья важное место занимает технологический процесс разрыхления сырья перед следующей операцией его сжатия [6, 7, 8].

Эта операция проводится 3–4 раза в общей длительности процесса отжима сока. На рисун-

Обычно в таком прессе в корпусе 1 установлена перфорированная корзина 2 для прессуемого поршнем 3 сырья. Над поршнем образована пневмокамера 4 с приводом от воздуховода 5. В процессе рыхления сырья объём этой камеры V остаётся постоянным, а давление в

1 – кривая изменения давлений в камере 4 по рисунку 1;

2, 3 и 4 – уровни атмосферного, избыточного давлений и вакуума в линиях привода пресса Рисунок 2 – Циклограмма пневмопривода пресса

На следующем участке t в при этой величине вакуума h происходит разрыхление сырья, находящегося в перфорированной корзине 2. Далее на отрезке времени t нап включается подача воздуха избыточного давления в камеру 4, происходит наполнение её воздухом доизбы-точного давления H , при этом начинается сжатие прессуемого сырья. Последний же участок t p заканчивает цикл t ц , и на этом отрезке времени происходит основной процесс сжатия прессуемого материала с отделением сока.

Истечение воздуха из камеры 4 пресса происходит при постоянном её объёме в трубопровод и далее в ёмкость большого объёма, находящуюся под постоянным вакуумом h без ке 1 представлена схема камеры прессования в момент разрыхления сырья.

  • 1    – корпус камеры; 2 – перфорированная корзина;

  • 3 – поршень; 4 – камера пневмопривода; 5 – воздуховод Рисунок 1– Схема камеры прессования в пневмопрессе для отжима сока

ней периодически меняется в соответствии с обеспечением в этой камере вакуума h или подачи в неё воздуха избыточного давления H . Циклограмма изменения давлений в ней представлена на рисунке 2. По нему длительность цикла t ц состоит из нескольких отрезков времени. На первом происходит истечение t ист воздуха из камеры 4 от избыточного давления H до вакуума h в ней.

теплообмена с окружающей средой. По этой причине процесс истечения может быть принят изотермическим, и время истечения t описывается следующим дифференциальным уравнением [9, 10]:

Ріх рҢ   /Ц'Ф^Ратvатdt          ,.,

Рі =          V        ,            ( )

рН где Pi – текущее абсолютное давление в ваку-ум-проводе 5, Па;

Ph и P ат – абсолютное давление в камере 4 при истечении воздуха из неё и атмосферное давление, Па;

vат – удельный объем воздуха атмосферно- го давления;

f – площадь сечения шланга, по которому происходит истечение воздуха из камеры 4, м2;

µ – коэффициент расхода воздуха линии откачки воздуха из камеры 4;

ψ – функция расхода воздуха.

* = Ml5>HR,   (2)

где p – абсолютное давление среды, в которую происходит истечение воздуха;

k – показатель адиабаты, k = 1,41.

В общем случае процесс истечения воздуха начинается в надкритической области и заканчивается в подкритической. Для времени истечения воздуха из этой камеры в надкритической области после интегрирования выражения 1 получим

,          V In^-

P ' p t и c т                           ,             ( )

М 2 v max J V г ат и ат

Ψ max – функция расхода в надкритической области.

Длительность истечения воздуха в подкритической области

"            VZt

Г ист  ^№Гт ’

! dA где Zi интеграл вида Z t = fp~pP- , p кр ^Т,

при этом

Z max =1,35.

Здесь р кр = ^ - критическое отношение давлений (для воздуха β =1,89).

Интеграл Z i представляет сложную функцию из-за наличия в нем дробных степенных показателей при ψ . Его решение затруднено, а величины представлены в работе доктора технических наук И.Н. Краснова «Доильные аппараты», 1974. В ней приведены табличные значения интеграла в зависимости от отношения р

—, что важно в пневмоприводе пресса для ви-Pi нограда.

В таком случае общая длительность истечения воздуха из камеры 4 пресса может быть представлена следующим выражением:

V Іп ^ ат

£   _ _______Р*Р ист   Р^Фтах jV Рат v ат

1,35 V р 2 /^Р ат Р ат

Полученное выражение имеет сложный вид в основном из-за сложности определения Z i , что вызывает необходимость упрощения выражения 2 для функции расхода воздуха в подкритической области течения газа. Представляя тренд функции для ^ в виде степенного уравнения

V = -3,0933x3 + 2,327x2 + 0,863x,

после некоторых преобразований и упрощений выражение для нахождения Z i будет таким:

z t = S

-3,0933х4+2.327х3+0.863х 2

dx .

Проинтегрировав его, найдем:

Z i = -0,237 log(1,03 - x) - 1^16 - 3,13 log(x) + 3,362 log(x + 0,272) + C .

Следовательно, Z max =1,31282, что на 2,8% отличается от истинного значения интеграла, но даёт возможность определения длительности истечения воздуха из камеры постоянного объёма в широком диапазоне степени вакуумирования её в подкритической области течения газа.

Наполнение воздухом камеры 4 пресса осуществляется также практически при постоянном объеме. Дифференциальное уравнение наполнения её воздухом имеет вид [9]:

Уd(;Р^)=м*^V' аT ^ ІT dt . (7)

Процесс наполнения также начинается в надкритической области и заканчивается в подкритической. Длительность наполнения в надкритической области течения газа получим, проинтегрировав выражение (7) в пределах от р/рндоркр/рн:

p.

V(0,528-^^)

t нап =

P l ^ max Z V Р ат v ат

В подкритической области течения газа длительность наполнения камеры 4 может быть определена по формуле

"            V tнап = ТТТГрХХ ^t, M1J V Рат иат

где согласно работе [5] I i – интеграл вида

1 d(^L)

I t = f p кр   p ат , значение которого составляет

Р ат  ^

I max =1,132.

Тогда общая длительность наполнения воздухом камеры 4 пресса воздухом избыточно- го давления может быть представлена следую-

щей зависимостью:

=   VW28-^ )      1,132 у

^ l ^ max f V Р ат v ат    - i f^P am v ат

.

времени течения газа из камеры 4 пресса, как и в выражении (5) используем упрощенный вариант для функции расхода воздуха (6) в подкритической области газа. Тогда

Учитывая необходимость использования

дополнительных таблиц со значениями интеграла I i при расчёте промежуточных интервалов

W

-3,0933x 3 +2.327X 2 +0.863X

dx.

После его интегрирования получим

/i = -0,2433 log(1,025 - x) + 1,159 log(x) - 0,915 log(x + 0,27) + C .      (11)

По нему I max =1,0471, что обеспечивает ошибку в расчётах длительности наполнения воздухом камеры 4 пресса, не превышающую 7% без применения табличных значений этого интеграла.

Полученные выражения положены далее в основу расчёта усовершенствованного пресса для отжима сока из виноградного сырья.

Выводы. Таким образом, одно из направлений совершенствования процесса отжима сока из винограда и различных фруктов – разработка пресса на основе использования в его приводе не только избыточного давления, но и вакуума. В расчёте параметров такого пресса целесообразно использовать приведенные в статье зависимости динамики его пневмопривода. Применение пресса с рекомендуемой системой пневмопривода обеспечивает снижение энергетических затрат на отжим сока применительно к малым хозяйственным образованиям.

Список литературы Динамика пневмопривода пресса для отжима виноградного сока на стадии разрыхления сырья

  • Завражнов, А.И. Исследование процесса отжима ягодных соков на валково-ленточном прессе / А.И. Завражнов, Д.В. Пустовалов, А.А. Бахарев // Вестник МичГАУ. - 2012. - № 1. - С. 162-165.
  • Kolesnikov, A.A. Introduction of synergetic control // Proceedings of the American Control Conference ACC-2014, Portland, OR, USA, 4-6 June 2014. - P. 3013-3016.
  • Прессование мезги [Электронный ресурс] // Обработка и прессование мезги [сайт]. - URL: https://nomnoms. info/obrabotka-i-pressovanie-mezgi/ (дата обращения: 6.08.2018).
  • Krytikov, Gennadyj. The synthesis of structure and parameters of energy efficient pneumatic actuator / Gennadyj Krytikov, Marjana Strizhak, Vsevolod Strizhak // Eastern-European Journal of Enterprise Technologies. - 2017. - Vol. 1. - № 7 (85). - P. 38-44. - DOI: 10.15587/1729-4061.2017.92833
  • Blagojeviс Vladislav A. Advantages of restoring energy in the execution part of pneumatic system with semi-rotary actuator / Vladislav A. Blagojeviс, Predrag Lj. Jankoviс // THERMAL SCIENCE. - 2016. - Vol. 20. - Suppl. 5. - P. 1599-1609. - DOI: 10.2298/TSCI16S5599B
  • Бахарев, А.А. Результаты теоретических исследований рабочего органа валково-ленточного пресса / А.А. Бахарев // Наука и образование. - 2019. - № 4. - С. 257.
  • Прессы [Электронный ресурс] // geoingeering [сайт]. URL: https://geo-eng.ru/items/pervichnoe-vinodelie/ pressy (дата обращения: 4.10.2018).
  • Назаров, И.В. Мембранный пресс для отжима виноградной мезги / И.В. Назаров, Н.Н. Белоусова, Т.Н. Толстоухова // Международный технико-экономичес-кий журнал. - 2019. - № 3. - C. 36-41.
  • Герц, Е.В. Динамика пневматических приводов машин-автоматов / Е.В. Герц, Г.В. Крейнин. - М.: Машиностроение, 1964. - 238 с.
  • Скиртладзе, А.Г. Гидравлические и пневматические системы / А.Г. Скиртладзе, В.И. Иванов, В.Н. Кареев. - Москва: ИЦМГУ "Станки", "Янус-К", 2003. - 544 с.
Еще
Краткое сообщение