Использование отражений от подстилающей поверхности для формирования произвольной поляризации при высокой направленности излучения в фазированных антенных решетках с управляемой поляризацией
Автор: Осипов А.С.
Журнал: Журнал Сибирского федерального университета. Серия: Техника и технологии @technologies-sfu
Статья в выпуске: 3 т.5, 2012 года.
Бесплатный доступ
Рассматривается решение задачи синтеза фазированной антенной решетки с управляемой поляризацией, расположенной над плоской идеально проводящей поверхностью, по критерию максимума коэффициента направленного действия при наличии ограничения на поляризацию в направлении главного лепестка и формировании глубоких «нулей» в диаграмме направленности. Проводится анализ численных результатов синтеза фазированной антенной решетки.
Фазированная антенная решетка, синтез фазированных антенных решеток с управляемой поляризацией поля, диаграмма направленности, поляризационная диаграмма
Короткий адрес: https://sciup.org/146114652
IDR: 146114652
Текст научной статьи Использование отражений от подстилающей поверхности для формирования произвольной поляризации при высокой направленности излучения в фазированных антенных решетках с управляемой поляризацией
- ,
4 я
где g(u) - весовая функция; d Q = sin O d O d ф ; F ( и ) - ДН по мощности в направлении орта.
При задании весовой функции, всюду равной единице, за исключением определенных направлений и угловых секторов, где она выбирается достаточно большой, максимум х практически совпадает с коэффициентом направленного действия (к. н. д.) решетки, а в диаграмме направленности (ДН) формируются глубокие «нули» или провалы в направлениях с g(u) >>1 .
В данной статье рассмотрена задача максимизации к. н. д. ФАР с УПП при ограничении на поляризацию излучаемого в направлении главного максимума поля и формировании глубоких «нулей» в ДН в заданных направлениях.
В качестве антенной решетки с управляемой поляризацией поля рассмотрим (рис. 1) вер -тикальную линейную антенную решетку, состоящую из N крестообразных (горизонтальных и вертикальных) элементарных вибраторов, в каждом из которых можно изменять амплитуды и фазы питающих токов. Крестообразные излучатели расположены эквидистантно с шагом d . Будем полагать, что решетка располагается на высоте h 1 над плоской идеально проводящей поверхностью.
Векторная комплексная ДН вертикальной решетки из горизонтально и вертикально ориентированных относительно поверхности земли излучателей в направлении орта и (0,ф), с учетом плоской идеально проводящей земли (коэффициенты отражения Френеля соответственно для вертикальной R в и горизонтальной R г поляризаций R в = + 1, R г= - 1), определяется выражением [1]

F ( u ) = i e F ( u ) + i ф F ( u ) =
N
= i e X [ y n j cos e sin Ф sin( kh n cos e) + z n ( - 1) sin e cos( kh n cos e)] + (2)
n = 1
N
+ i ф X [ y n j cos ф sin( kh n cos e)]
или в матричной форме записи
F (u) = i e ( a H y + b H z ) + i ф ( a H y ) = i e e H v + i T e H v ,
где v=
y
z
– 2 N -мерный вектор-столбец из амплитудно-фазовых распределений: yn – в гори-
зонтально, а zn – в вертикально ориентированных относительно поверхности земли излучате- лей, (n= 1, N);
a=| I- j cos0sinфsin( kh n cos 0)11, a l=|h j cos^sinC kh n co s0)|| , Ь=| |-s i n0cos ( kh n cos0)|| -
N -мерные векторы-столбцы; e =
– 2 N -мерные векторы-столбцы;
k = 2пГк - волновое число (к - длина волны); h = h + ( n -1) d , h 1 - высота подвеса первого из- n 1
лучателя над подстилающей поверхностью, d – шаг решетки; значок H означает операцию эр-митового сопряжения.
Для получения, в частности, круговой поляризации поля антенной решетки в направлении u (θ ,φ ) необходимо, чтобы в точке наблюдения с учетом отражений от подстилающей поверхности амплитуды ортогональных компонентов поля (F(u0) и Fθ (u0)) были φ равны и сдвиг по фазе между ними был равен π / 2, т. е. чтобы фазор поля в точке наблюдения
F φ ( u 0 ) p = 2,,-. = ± j ,
F θ( u 0 )
где знаки «+» и «–» определяются направлением вращения плоскости поляризации.
В вертикальной плоскости (φ = 0) ДН F(u0) определяется только токами zn вертикально θ ориентированных относительно поверхности земли излучателей и фазор поля антенной решетки в направлении θ = θ0, φ = 0 при круговой поляризации определяется следующим выражением:
£ Уп sin(khn cos 00 )
«=1_____________________________
£Zn sin00 cos(khn cos00) n или в матричном виде (учитывая (3) и (4))
±1 = a H ( e 0 ) y b H( θ 0 ) z
.
Как следует из последнего соотношения, для получения круговой поляризации поля решетки в направлении 0 = 0 0 (ф 0 = 0) достаточно изменять пространственный период распределения отношения амплитуд и разности фаз токов с дискретом 180° в горизонтально и вертикально ориентированных относительно поверхности земли излучателях.
Для получения при этом высокой направленности луча при сканировании амплитуднофазовые распределения токов в горизонтально и вертикально ориентированных относительно поверхности земли излучателях должны выбираться исходя из обеспечения максимального значения к. н. д.
D =
2 4 π F ( u 0 )

4π
где F ( и ) - ДН по мощности, d^ = sin O d O d ф ;
точку наблюдения.
u 0 – орт, определяющий направление ( θ 0 ,φ 0 ) на
В матричной форме записи с учетом (3) соотношение (8) имеет вид
vHW v vHP v , где W=
a ( u 0) a H( u 0)+ a 1 ( u 0)a 1H( u 0) b ( u 0 ) a H( u 0 )
a( u 0 )b H( u 0 ); P = B0
b ( u 0 ) b H( u 0 ) 0C
– соответственно неотрицательно и
положительно определенные блочные эрмитовы матрицы размером 2 N ;
B = b mn ; С = c mn – квадратные матрицы размера N с элементами
b m. = -1 J ( aa H + a i a H ) d a
4 π 4π
C mn = 4^ Ibb H d “ .
b mn
Вычисляя интегралы (9) с учетом соотношений (4), получаем
1 [ sin y sine cosy siny cos в sine ] _£[ siny cosy sine cos в
41 y в + Y 2 Y 3 в 2 + в 3 J , c mn = 21 y 3 y 2 + в 3 в 2
2π2π где y = — ( n - m ) d ; P= — ( n + m λλ
1) d.
Максимум к. н. д. достигается на векторе амплитудно-фазовых распределений v , опреде-
-1 -1
ляемом [1] v o = P e ( u 0 )+a P- e i (u 0 ), где a - скаляр. Учитывая, что V o
yo z0
0
C -1
, где
B-1 и C-1 – обратные матрицы, получаем, что вектор-столбцы амплитудно-фазовых распределе- ний токов в горизонтально и вертикально ориентированных относительно поверхности земли излучателях, обеспечивающие максимальный к. н. д в направлении θ = θ0, φ0 = 0, определяются следующими выражениями [1]:
y0 aBa1 (6°), z0 CH^). H_„1 _
Подставляя (10) в (7), имеем ± 1 = ct ^ (6 ° ) B a (9 ° ) / b (9 ° ) C b (9 ° ) и, следовательно, для создания круговой поляризации поля решетки в вертикальной плоскости и обеспечения при этом максимального значения к. н. д. в направлении θ 0 скаляр α по абсолютной величине:
а = bH (6° )C-1b(6°) / a, (6° )B-1ai (6°),
H -1 H-1
где b (0 ° ) C b (0 ° ) , a 1 (0 ° ) B a 1 (0 ° ) - максимальные к.н.д. при вертикальной и горизонтальной поляризациях соответственно.
Последнее означает, что, поскольку условия формирования максимумов ДН (F0 (0) и F (0)) Ф на обеих поляризациях различны, для получения равенства амплитуд ортогональных компонент поля в точке наблюдения и высокой направленности луча необходимо амплитуды токов в горизонтально ориентированных излучателях изменять по отношению к амплитудам токов в вертикально ориентированных излучателях в α раз, где α определяется отношением максимальных к.н.д. при вертикальной и горизонтальной поляризациях.
Для получения в направлении θ 0 , φ 0 поляризации, отличной от круговой, в формуле (5) необходимо подставить заданное значение фазора. Для формирования «нулей»в заданных направлениях в ДН антенной решетки необходимо в формулы для расчета элементов матриц В и С вводить весовую функцию вида
M
g(u) = 1 + £qMu -ui), i=1
где 5( u - U i ) - дельта функция [1].
Для обращения матриц В и С в этом случае целесообразно использовать правило Дуайра [4].
Проведем анализ численных результатов. Предположим, для рассматриваемой решетки N = 7, d = 0,5λ, h 1 = 0,25λ, θ 0 = 80°, поляризация круговая.
Нормированное амплитудное распределение приведено в таблице.
Амплитуды токов в горизонтальных и вертикальных вибраторах рассчитывали с использованием соотношений (9)–(11). Амплитудное распределение токов в горизонтальных вибраторах, как видно из таблицы, повторяет функцию sin ( khn cos 9 ° ) , ( n = 1,7 ) . Нормировка токов во всех вибраторах произведена к максимальному значению тока (в третьем горизонтальном
Таблица
для горизонтальных вибраторов и функции
| 2n cos —h cos 00
I X " 0
для вертикальных вибраторов.
Соответствующие данному амплитудно-фазовому распределению токов в горизонтальных и вертикальных вибраторах ДН и поляризационная характеристика (зависимость коэффициента эллиптичности r от угла θ) представлены на рис. 2.
Как показывает анализ, при сканировании в вертикальной плоскости можно получать круговую поляризацию излучаемого поля в направлении главного лепестка при максимальном к.н.д. с использованием отраженных от поверхности земли волн. За счет интерференции прямого и отраженного лучей создается необходимая пространственная ориентация и фазовый сдвиг между ортогональными линейно-поляризованными волнами, дающими в сумме волну круговой поляризации. Для этого необходимо производить изменение пространственного периода распределения отношения амплитуд и разности фаз токов в горизонтально и вертикально ориентированных относительно поверхности земли излучателях вдоль вертикальной оси, при этом разность фаз токов в этих излучателях следует менять скачкообразно от 0 до π, а амплитуды токов в горизонтально ориентированных излучателях изменять по отношению к амплитудам токов в вертикально ориентированных излучателях во столько раз, во сколько максимальный к. н. д. при вертикальной поляризации отличается от максимального к. н. д. при



Рис. 3
горизонтальной поляризации, т. е. поляризация поля каждого излучателя антенной решетки линейная.
На рис. 3 приведены оптимальные диаграмма направленности и поляризационная характеристика для решетки N = 10, d = 0,5λ, h 1 = 0,25λ, θ0 = 70°, поляризация – эллиптическая с коэффициентом эллиптичности 0,5 без формирования «нулей» (сплошные кривые) и с формированием трех «нулей» в направлениях θ1 = 62° (направление первого бокового лепестка слева), θ 2 = 77°, θ 3 = 78° (направление первого бокового лепестка справа) с весовыми коэффициентами q 1 = q 2 = q 3 = 10 (штриховые кривые).
Как видно из рис. 3, в направлении θ 0 = 70° коэффициент эллиптичности равен 0,5, в заданных направлениях сформировались «нули»: в направлении θ1 = 62° – глубиной –60 дБ; в направлениях θ 2 = 77° и θ 3 = 78° – провал шириной на уровне –25дБ примерно равной 4° (четверти ширины ДН по половинной мощности). При этом наблюдается некоторое увеличение (на 2 дБ) уровня бокового лепестка справа, расширение ширины ДН (на 1°).
Выводы
-
1. Можно получать круговую поляризацию излучаемого поля в направлении главного лепестка при максимальном к. н. д. с использованием отраженных от подстилающей поверхности волн. За счет интерференции прямого и отраженного лучей создаются необходимая пространственная ориентация и фазовый сдвиг между ортогональными линейно-поляризованными
-
2. В процессе сканирования луча в вертикальной плоскости по результатам синтеза ФАР в направлении главного максимума формируется заданная поляризация при высокой направленности излучения, в заданных направлениях в ДН формируются «нули», т. е., подбирая значения весовых коэффициентов, можно изменять форму ДН.
волнами, дающими в сумме волну круговой поляризации. При этом поляризация поля каждого излучателя антенной решетки – линейная.
Using Reflections from a Padding Surface for Forming Arbitrary Polarization in Phased Antenna Arrays with Controlled Polarization Under High