Экспериментальное определение стойкости к ударному воздействию материалов, применяющихся в корпусах вентиляторов газотурбинных двигателей

устройств – металлических и пластиковых корпусов. Механизм их разрушения при ударе пулей сводится к срезу материала по периметру ударяющего фрагмента (выбивание пробки) и к разрушению материала под пулей/шариком в условиях сжатия (особенно для пластиков [1] ). В отличие от этого, механизм разрушения «жесткостенных» корпусов вентиляторов обычно ограничивается упругим и пластическим изгибом и двухосным растяжением [2] .

Второй причиной является невозможность учета при стандартных испытаниях СИБ количества вступающего в работу материала, что особенно актуально при испытаниях «мягкостенных» удерживающих устройств, где при ударе лопатки вступает в работу практически вся поверхность корпуса вентилятора по окружности. По крайней мере, этими двумя причинами можно объяснить тот факт, что при выборе материала корпуса вентилятора двигателестроительные фирмы создают специальные установки, где и критерии разрушения материалов и поведение испытуемого образца максимально приближено к условиям корпуса при ударе лопатки. Зачастую это либо кольцевые, либо полукольцевые образцы, подвергающиеся изнутри удару имитаторами лопаток, воспроизводящими жесткость материала лопатки и иногда конструкцию лопатки.

На рис. 1 показана экспериментальная установка, созданная в институте Аризоны для исследования материалов корпусов, спроектированных по типу «мягкой стенки», в которой кольцевой образец подвергается удару изнутри имитатором лопатки.

В ОАО «Авиадвигатель» экспериментальная установка по определению характеристик диссипации энергии материалов и конструкций корпуса вентилятора (рис. 2) создана на базе разгонного стенда УИР-2.

Рис. 1. Экспериментальная установка в Arizona State University для определения характеристик диссипации энергии материалов корпусов

Рис. 2. Экспериментальная установка ОАО «Авиадвигатель» для исследования материалов корпусов вентилятора при ударном воздействии

На этой установке образец материала или конструкции представляет из себя кольцо ∅ 636 мм и подвергается изнутри удару конического имитатора лопатки с заданной энергией. Особенностью установки является увеличенный радиальный зазор между периферийным сечением имитатора лопатки и кольцевым образцом (рис. 1). Зазор выбран таким образом, чтобы к моменту соударения имитатора лопатки и кольцевого образца удар стал радиальным. Следовательно, если кольцевой образец пробивается, то имитатор лопатки пролетает дальше в радиальном направлении. Если кольцевой образец не пробивается, то имитатор лопатки разворачивается и наносит удар основанием конуса, что имитирует «вторую фазу» удара лопатки вентилятора – удар тяжелой ножкой. Таким образом, кинематика движения имитатора лопатки и ее воздействие на кольцевой образец максимально приближены к реальным условиям обрыва лопатки вентилятора.

В том случае, если образец материала / конструкции не пробит, регистрируется его повреждение. Если образец пробивается, регистрируется остаточная скорость имитатора лопатки после пробивания. При этом работа разрушения образца рассчитывается по формуле:

m ⋅ω2рег ⋅ Rц2т   m ⋅ Vр2ег разр       2⋅9,81       2⋅9,81

где А разр – работа разрушения кольцевого образца, кгс·м; m – масса имитатора лопатки, кг; ω рег – угловая скорость вращения ротора установки, зарегистрированная в момент обрыва имитатора, рад/с; R цт – радиус центра тяжести имитатора лопатки, м; V рег – поступательная скорость имитатора лопатки, зарегистрированная после пробивания кольцевого образца, м/с. Характеристики диссипации энергии больше у того материала, у которого меньше погонный вес (вес единицы площади поверхности) при определенной работе пробивания А проб . Всего на установке было проведено более 30 испытаний различных материалов и конструкций.

а)

б)

в)

Рис. 3. Испытанные образцы материалов; а) -титановый сплав ОТ4-0; б) - образец из органопластика на основе ткани и жгута с пропиткой связующим; в) - образец с намоткой на титановую обечайку баллистически стойкого препрега

Были испытаны титановые сплавы ОТ4-0, ОТ4, ВТ6, алюминиевый сплав АД33, сталь Я1Т, образцы, изготовленные из органопластиков на основе ткани и жгута, образцы представляющие из себя намотку оргонопластика на титановую обечайку (изнутри и снаружи), образцы, представляющие из себя намотку на титановую обечайку непропитанных связующим органотканей и баллистически стойких препрегов (арамидные или полиамидные ткани с небольшим содержанием связующего). Некоторые испытанные образцы приведены на рис. 3. В конечном счете все испытанные образцы были приведены к одной и той же работе разрушения Аразр путем пересчета с использованием известных энергетических соотношений (работа разрушения у «жесткостенных» корпусов пропорциональна квадрату толщины, работа разрушения у «мягкостенных» корпусов пропорциональна толщине в первой степени) и сравнен погонный вес материалов или конструкций (рис. 4).

Рис. 4. Сравнение вариантов материалов и конструкций корпуса вентилятора

Выводы:

• 1.    Из металлических материалов титановые сплавы ОТ4, ОТ4-0, ВТ6 с погрешностью ± 4% по массе гасят одинаковое количество кинетической энергии, несмотря на различия в пределах прочности почти в 2 раза (от 55 кгс/мм² у ОТ4-0 до 100 кгс/мм² у Вт6). Образцы из материалов АД33 и Я1Т, имеющие такую же массу, как образцы из титановых сплавов, оказывались пробиты в тех же условиях, в которых образцы из сплава ОТ4 локализовали имитатор лопатки (АД33 и Я1Т не дают снижения массы относительно эталонного материала ОТ4). Образцы, изготовленные из органопластика на основе органожгута и органоткани также имеют большую массу, чем эталонный материал ОТ4. Объясняется это относительной хрупкостью пластиков относительно металлов

• 2.    Образцы, изготовленные намоткой органопластика толщиной 4 мм на тонкую титановую обечайку (ВТ6 2 мм), показывают характеристики удельного гашения энергии на уровне эталонного материала ОТ4. Причем образцы, где органопластик расположен снаружи, не отличаются по гашению энергии от образцов, где органопластик расположен внутри по отношению к титановой обечайке. Возможно, результаты были бы несколько иными, если бы соотношение толщин титановой обечайки и намотки пластиком было бы изменено в сторону утолщения намотки пластиком.

• 3.    Принципиально новую схему гашения энергии показывают образцы, где поверх тонкой титановой обечайки намотана непропитанная связующим органоткань. В этом случае в тканной оболочке не возникают напряжения изгиба и вовлекается в работу большое количество материала вдоль окружности обечайки, который работает в основном на растяжение. По результатам испытаний кольцевых образцов при применении такой схемы образца с «мягкой стенкой» обеспечивается снижение веса 46% по отношению к эталонному материалу ОТ4.

• 4.    Серией испытаний различных тканей и баллистически стойких препрегов с различным содержанием связующего было выяснено, что из испытанных на сегодняшний день материалов любая степень пропитки ткани связующим снижает ее баллистические характеристики. Однако наряду с существенным снижением веса, при применении конструкции с «мягкой стенкой» существенно увеличивается как сам

(при сопоставимом пределе прочности, у органопластика на порядок меньше чем у ОТ4 удлинение при разрыве, что не компенсируется даже меньшей плотностью органопластика).

наружный габарит корпуса, так и его прогиб при ударе лопатки. Также в варианте конструкции корпуса по типу «мягкой стенки» можно использовать некоторые конструктивные вариации, такие, как например «гофрирование» органоткани, при этом достигается снижение массы относительно эталонного материала ОТ4 на уровне 63%. Полученные результаты могут быть использованы для выбора материала баллистической защиты корпуса вентилятора авиационного двигателя.