Кинематические и динамические характеристики установившегося нестационарного движения элитных пловцов
Автор: Колмогоров С.В.
Журнал: Российский журнал биомеханики @journal-biomech
Статья в выпуске: 4 (42) т.12, 2008 года.
Бесплатный доступ
На основе продолжительных исследований создан биогидродинамический метод, который используется для анализа технической подготовленности элитных пловцов женского и мужского пола. Этот метод позволил количественно определить реальные внутрицикловые значения тотальной и эффективной продвигающих сил, генерируемых движителями пловца. Внутрицикловые изменения мгновенной поступательной скорости, равной скорости центра масс тела человека, взаимосвязаны с определенными фазами цикла движений и объясняются разницей мгновенных значений эффективной продвигающей силы (Fp(e.)(t)) и силы лобового гидродинамического сопротивления (Fr(f.d.)(t)). У элитных пловцов зарегистрированы высокие значения коэффициента пропульсивной эффективности (ep = 0,626-0,837).
Плавание, активное гидродинамическое сопротивление, механическая мощность, пропульсивная эффективность
Короткий адрес: https://sciup.org/146215941
IDR: 146215941
Текст научной статьи Кинематические и динамические характеристики установившегося нестационарного движения элитных пловцов
Биомеханические исследования водных локомоций человека показывают, что наиболее сложным и принципиальным является изучение причин возникновения на поверхности тела человека движущей силы и силы гидродинамического сопротивления. Поэтому, в отличие от технических объектов, у человека при плавании отсутствует четкое разделение гидродинамических функций на пассивный корпус, который испытывает только сопротивление движению, и активный движитель, создающий силу тяги.
Необходимость дополнения существующей эффективной технологии кинематического анализа плавания человека экспериментальными динамическими характеристиками специалисты понимали достаточно давно. Наибольшее распространение и признание получил метод, разработанный R. Schleihauf [15]. Предложенный им трехмерный биомеханический анализ техники плавания является одним из наиболее эффективных методов определения кинематических характеристик системы движений пловца непосредственно в условиях соревновательной деятельности. В то же время квазистационарный расчет тотальной и эффективной пропульсивных сил изолированной кисти руки по известным для нее стационарным значениям гидродинамических коэффициентов подъемной силы и лобовой силы является методом приближенной оценки нестационарных режимов взаимодействия реального движителя с гидродинамическим потоком.
Кроме того, в этом случае не принимаются во внимание характерные для нестационарного движения значительные инерционные силы и внутрицикловой сдвиг продвигающих сил и сил гидродинамического сопротивления по фазе. Поэтому до сих пор не удавалось определить количественно реальные внутрицикловые продвигающие силы и силы гидродинамического сопротивления, возникающие на уровне целостной биомеханической системы водных локомоций человека и сопоставить эти динамические характеристики с ключевыми кинематическими, т.е. внутрицикловыми показателями скорости и ускорения.
В то же время закономерности равномерного и нестационарного движения человека в водной среде существенно отличаются [9, 14]. На сегодняшний день отсутствуют надежные сведения о реальных биомеханических механизмах и закономерных зависимостях установившегося нестационарного плавания человека, что сдерживает дальнейший прогресс в подготовке элитных пловцов.
В процессе специального исследования решались следующие задачи:
-
1. Разработка экспериментального метода для определения основных биомеханических характеристик нестационарного плавания человека различными стилями.
-
2. Изучение закономерностей установившегося нестационарного движения элитных пловцов в водной среде.
Метод исследования
Математическая модель биогидродинамического метода
Взаимодействие двух горизонтальных сил, как правило, не равных по мгновенным значениям и противоположно направленных, продвигающей силы и силы гидродинамического сопротивления в цикле плавательных движений, описывается уравнением установившегося нестационарного поступательного движения тела пловца в жидкости [10]
-
Fp ( e .) ( t ) - Fr ( f . d .) ( t ) = ( m 0 + A m ) X duldt (1 )
где F p ( e .) ( t ) – мгновенное значение эффективной продвигающей силы, генерируемой пловцом (т.е. суммарной силы, создаваемой движителями пловца и возникающей в результате рабочих движений рук, ног и, в некоторых стилях плавания, туловища); F r ( f.d. ) ( t ) – мгновенное значение лобовой компоненты силы активного (полного) гидродинамического сопротивления тела пловца при нестационарном движении; m о - масса тела пловца; A m - присоединенная масса жидкости инерционного происхождения; du ( c.m. ) / dt – производная скорости по времени, т.е. мгновенное ускорение центра масс тела человека.
Величина присоединенной массы жидкости инерционного происхождения определяется на основании выражения
A m = m 0 x k 11 , (2)
где k 11 – безразмерный коэффициент присоединенной массы жидкости.
Наиболее сложным вопросом в используемом подходе является определение мгновенных значений F r ( f.d. ) ( t ). Это делается на основании уравнения гидродинамической реакции
F rvd) ( t ) = C x(n) ( t ) X (Р/2) X S (bs) ( t ) x u \,H ( t ), (3)
где C x ( n. ) ( t ) – мгновенное значение безразмерного коэффициента лобовой силы гидродинамического сопротивления, соответствующее нестационарному режиму движения тела; p - плотность воды {кым-3}; S ( b.s. ) ( t ) - мгновенное значение характерного гидродинамического размера тела испытуемого {м2};
u ( p.b. ) ( t ) – мгновенное значение скорости точки на поверхности тела человека при плавании {м∙с–1}.
В свою очередь, C x ( n. ) ( t ) представляется выражением
C x ( n) ( t ) = C x ( fd) ( t ) + A C x ( n.) ( t ) (Re 1 , Fr, a ), (4)
где C x ( f.d. ) ( t ) – мгновенное значение безразмерного коэффициента лобовой силы гидродинамического сопротивления, соответствующее стационарному режиму движения тела; A C x ( n ) ( t ) - мгновенное значение безразмерного коэффициента дополнительного вязкостного гидродинамического сопротивления, обусловленного нестационарностью движения; Re l – число Рейнольдса; Fr – число Фруда; a – безразмерное ускорение
Взаимодействие плывущего человека с водной средой имеет механическую природу, поэтому корректный теоретический анализ в сочетании с натурными опытами и биогидродинамическими испытаниями возможен только с позиций теории механического подобия и размерностей нестационарных процессов [1, 6]
Нестационарность плавания человека характеризуется прежде всего неравномерным поступательным движением со скоростью центра масс тела ( c.m. ) с переменной по времени ( t ) мгновенной скоростью ( u ), так что u = u ( t )
Важнейшей характеристикой является средняя скорость плавания ( u 0 ) в данном режиме на участке пути определенной длины ( l ):
1t
Uo = “ u(t) dt = - t0
Соответственно, безразмерная средняя скорость плавания определяется одним из критериев теории механического подобия – безразмерным числом Фруда (Fr) (относительная скорость), которое характеризует отношение сил инерции к силам тяжести
Fr = u 0/ 4g x L • (6)
Здесь g – гравитационное ускорение {м/с2}, L – длина тела испытуемого {м} Критерий подобия Fr необходимо учитывать при движении тел с интенсивным волнообразованием на свободной поверхности, что и имеет место при плавании человека
При изучении нестационарного плавания биологических объектов используются еще два определяющих гидродинамических безразмерных числа – критерии Рейнольдса (Re l ) и Струхаля (Sh u ) Они выводятся из дифференциальных уравнений движения вязкой несжимаемой жидкости (уравнения Навье-Стокса), физически представляют собой отношения соответствующих сил, рассчитанных на единицу массы жидкости, и определяются через характерные параметры движения, присущие плаванию изучаемого биологического объекта (в данном случае – человека)
Критерий Рейнольдса представляет собой отношение конвективных (переносных) сил инерции и сил вязкости (внутреннего трения) жидкости и определяется выражением
Re l = u 0 x LV • (7)
Здесь u 0 , L обозначены так же, как ранее; ν – кинематический коэффициент вязкости воды, зависящий от ее температуры Значение ν при средней температуре воды в плавательных бассейнах 27oС равно 0,90∙10–6 м2/c
Степень неравномерности плавания в различные моменты цикла движений наиболее точно оценивается абсолютным ускорением центра масс тела человека a ( c.m. ) = du ( t )/ dt и его безразмерной величиной
L du ( t )
a = —_ —x--- u 2 ( t ) dt
Однако для использования выражения (8) требуется бóльшая информация о кинематике нестационарного плавания, что не во всех случаях, имеющих место при анализе в данной работе, достижимо. Поэтому используется критерий Струхаля (Sh u ), характеризующий неравномерность всего (полного) цикла движений пловца различными спортивными стилями. Критерий представляет собой отношение локальных (местных) и конвективных сил инерции жидкости и определяется выражением
S = I_ x 2 du_ . (9)
u 2 u 0 T
Здесь, применительно к плаванию человека, 2 du – удвоенная разница между максимальной скоростью ( u max (c.m.) ) и минимальной скоростью ( u min (c.m.) ) центра масс тела человека в цикле движений стилями плавания дельфин и брасс, T – время одного цикла регулярно повторяющегося процесса (период) {с}. Для стилей плавания вольный стиль и кроль на спине 2 du полного цикла равно 2 du полуцикла движений правой рукой плюс 2 du полуцикла движений левой рукой.
Критерии Fr, Re l и Sh u полностью определяют динамическое подобие нестационарного плавания человека с интенсивным волнообразованием и позволяют использовать с минимальными и контролируемыми допущениями необходимые экспериментальные данные, полученные в гидробионике, биомеханике, гидромеханике, а также сопоставлять результаты, полученные на "модели" и "натуре" в ходе выполнения данного экспериментального исследования.
В данном исследовании диапазон значений числа Fr заключен между минимальной величиной в 0,32 (брасс, женщины) и максимальной величиной в 0,46 (кроль на груди, мужчины).
Диапазон значений числа Re l заключен между минимальной величиной в 2,58∙106 (брасс, женщины) и максимальной величиной в 4,46∙106 (кроль на груди, мужчины). Указанный диапазон числа Re l входит в область сравнительно высоких чисел Re l = 103–107 с преобладающим значением сил инерции [1, 5].
В указанном выше диапазоне чисел Re l и Fr при стационарном режиме движения тела спортсмена вязкостное сопротивление составляет 85–90% от полного гидродинамического сопротивления [3].
Диапазон значений числа Струхаля Sh u заключен между минимальной величиной в 0,137 (кроль, мужчины) и максимальной величиной в 1,410 (брасс, женщины).
Технология определения переменных математической модели
Для решения уравнения (1) с целью определения искомой величины мгновенного значения эффективной пропульсивной силы ( F p ( e. ) ( t )) мы должны иметь экспериментальные значения du (c.m.) / dt , F rfd. ) ( t ) и A m .
Скорость и ускорение центра масс тела
Акустическим способом (с использованием эффекта Доплера) первоначально измеряются значения мгновенной поступательной скорости точки на поверхности тела человека при плавании с предельной скоростью ( u ( p.b. ) ( t )) [2]. Одновременно проводится подводная и надводная видеозапись движений испытуемого [16]. Все видеокамеры фокусируются на средней части плавательной дорожки на отметке 40 метров от старта, на которой проводится тестирование. Для анализа кинематических и динамических характеристик плавания испытуемого выбирается один цикл движений в районе указанной отметки.
Далее, с использованием пакета специальных прикладных программ, на основании синхронизированной видеозаписи плавания испытуемого проводится трехмерный кинематический анализ движения всех основных звеньев тела человека. На основании результатов этого анализа, с использованием методики D. Troup [12, 15], учитывающей массы и моменты инерции основных звеньев тела, экспериментальные значения u ( p.b. ) ( t ) трансформируются в значения мгновенной поступательной скорости центра масс тела испытуемого ( u ( c.m. ) ( t )). Значения мгновенного ускорения центра масс тела человека ( a ( c.m. ) ( t )) определяются по временным производным ( du ( c.m. ) / dt ).
Лобовая компонента силы активного гидродинамического сопротивления тела пловца при нестационарном движении
Лобовая компонента силы F r ( f.d. ) ( t ) определяется на основании экспериментального определения переменных уравнения (3).
Мгновенное значение характерного размера тела испытуемого ( S ( b.s. ) ( t )) определяется как конкретная величина объема тела испытуемого, находящаяся в воде в данный момент времени, в степени 2/3 {м2}. В указанный объем не включаются объемы звеньев тела, которые в данный момент цикла являются движителями и имеют отрицательный вектор по отношению к направлению поступательного движения центра масс тела испытуемого. Данная величина определяется экспериментально на основании результатов трехмерного кинематического анализа движения всех основных звеньев тела человека.
Мгновенные значения C x ( f.d. ) ( t ) для каждого испытуемого определяются в различном количестве наиболее характерных положений тела испытуемого (от 6 до 12 исследуемых позиций в зависимости от стиля плавания). Данные позиции также отбираются на основании предварительного кинематического анализа видеозаписи.
В зависимости от исследуемой позиции тела испытуемого C x ( f.d. ) ( t ) определяется при стационарном режиме обтекания двумя различными путями. В первом случае, когда S ( b.s. ) ( t ) исследуемой позиции не имеет каких-нибудь исключаемых сегментов движителей, C x ( f.d. ) ( t ) рассчитывается на основании измерения результатов гидродинамического сопротивления испытуемого в гидроканале.
Во втором случае, когда S ( b.s. ) ( t ) исследуемой позиции имеет исключаемые сегменты движителей, используются экспериментальные значения C x ( f.d. ) ( t ) специальной модели человеческого тела [11, 13]. Так, например, в стиле дельфин в фазе оттакивания исключаются определенные сегменты рук или в стиле брасс в фазе удара ногами исключаются определенные сегменты ног. Модель человеческого тела длиной 1,85 метра исследовалась в гидроканале при стационарном режиме обтекания в диапазоне чисел Re l = (1,0–5,0)∙106 при скоростях гидродинамического потока до 2,2 м/с. Конструкция модели позволяет исключать любые объемы сегментов человеческого тела, которые в данный момент являются движителями, и, следовательно, не испытывают фронтального гидродинамического сопротивления. Такой подход позволил определить экспериментальные зависимости между C x ( f.d. ) ( t ) и различным объемом исключаемых сегментов движителей модели во всех изучаемых стилях плавания. Модель исследовалась во всех рассматриваемых позициях тела испытуемого с различными значениями S ( b.s. ) ( t ).
Для определения ∆ C x ( n. ) ( t ) использовались экспериментальные значения коэффициента дополнительного вязкостного сопротивления при нестационарном движении твердого тела вращения (рис. 1), которые были получены в процессе специального экспериментально-теоретического исследования [8]. Были проведены специальные испытания данного тела длиной L = 1,5 м, наибольшим диаметром d = 0,21 м (удлинение L/d = 7,15), при движении тела вблизи свободной поверхности.

Рис. 1. Экспериментальные значения безразмерного коэффициента дополнительного вязкостного сопротивления при нестационарном движении твердого тела вращения согласно линейному закону изменения скорости ∆ C x ( n. ) (Re l ∙ а -1): • – положительное ускорение, ○ – отрицательное ускорение.
Нестационарные испытания проводились при скоростях буксировки тела до 3,0 м/с, в диапазоне чисел Re l = (1,0–5,0)∙106 согласно трем законам изменения скорости: по линейному с положительным и отрицательным ускорением, по экспоненциальному, по синусоидальному. Диапазон критериев подобия Fr, Re l и безразмерного ускорения ( a ), используемый при этом исследовании, полностью включает диапазон этих показателей для испытуемых данного исследовательского проекта, что и является объективным основанием для использования полученных экспериментальных значений ∆ C x ( n. ) ( t ). Анализ результатов, представленных на рис. 1, отчетливо показывает, что положительное ускорение приводит к увеличению вязкостного сопротивления тела, а отрицательное ускорение уменьшает его значения.
Мгновенные значения C x ( f.d. ) ( t ), ∆ C x ( n. ) ( t ) и S ( b.s. ) ( t ) вводились в прикладную компьютерную программу для расчета F r ( f.d. ) ( t ) с дискретностью, зависящей от числа наиболее типичных позиций тела испытуемого в анализируемом цикле движений.
Присоединенная масса жидкости инерционного происхождения (Am)
Величина ∆ m определялась на основании уравнения (2). Значения безразмерного коэффициента ( k 11 ) определялись экспериментально (на основании натурных испытаний), т.е. путем сравнения результатов измерения пассивного гидродинамического сопротивления ( F r ( p.d. ) ) на устаноновке гравитационного типа ( du / dt = 0) и инерционным методом ( du / dt ≠ 0) [11, 13]. Диапазон значений k 11 для испытуемых данного проекта заключен между минимальной величиной в 0,097 и максимальной величиной в 0,139. Эти значения k 11 близки к значению коэффициента присоединенной массы для равновеликого эллипсоида вращения в поступательном нестационарном движении вдоль длинной оси ( k 11 = 0,09), которое обычно используют при исследовании гидробионтов, где возможность экспериментального определения k 11 отсутствует [5].
Полезная внешняя механическая мощность (Puo), тотальная внешняя механическая мощность (Pto) и пропульсивная эффективность (ep)
Установившееся нестационарное движение предполагает сохранение постоянной средней скорости плавания биологического объекта в течение нескольких последовательных биомеханических циклов (u0(c.m.) = const). Основным условием такого движения, очевидным из уравнения (1), является равенство средних значений Fp(e.) и Fr(f.d.) за анализируемый цикл (Fp(e.) – Fr(f.d.) = 0). В свою очередь, также очевидным и неоднократно экспериментально подтвержденным является равенство в данном цикле и средних значений тотальной продвигающей силы (Fp(t.)) и силы активного гидродинамического сопротивления (Fr(a.d.)) [10, 12, 13, 18].
Полная величина F p ( t. ) представляется суммой трех составляющих
F p ( t.) = F p ( e .) + F + F 2 , (10)
где F p ( e. ) – эффективная пропульсивная сила, идущая на преодоление F r ( f.d. ) ; F 1 – сила, расходуемая на перемещение специфической массы воды назад, необходимое для создания пропульсивной силы; F 2 – сила, расходуемая на образование турбулентных вихрей при взаимодействии движителя с водной средой и на индуктивное сопротивление движителя Отсюда становиться очевидной и физическая разница между F r ( a.d. ) и F r ( f.d. ) , которые одновременно должны определяться разными экспериментальными методами, специально ориентированными на измерение соответствующих сил в условиях нестационарного движения испытуемого Поэтому одновременно с измерением акустическим способом значений u ( p.b. ) ( t ), методом малых возмущений определяется величина F r ( a.d. ) [9] и на основании стандартного уравнения гидродинамической реакции рассчитывается безразмерный коэффициент силы активного гидродинамического сопротивления ( C x ( a.d. ) )
Безразмерный коэффициент эффективности ( C e ) определялся как отношение среднего значения F p ( e. ) к среднему значению F p ( t. ) движителей испытуемого в цикле Индивидуальное значение C e вводилось в программу в качестве постоянной величины для определения мгновенных значений F p ( t. ) ( t ) в анализируемом цикле движений
Fp (t.)(t) = Fp (e)( t)/Ce.(11)
Полезная внешняя механическая мощность ( P uo ) и тотальная внешняя механическая мощность ( P to ) определялись соответственно по следующим формулам:
Puo = Fr(f.d.) X u0(c.m.),
Pto = Fr(a.d.) X u0(c.m.), где u0(c.m.) – средняя скорость центра масс тела испытуемого в анализируемом цикле.
Пропульсивная эффективность ( e p ) определялась следующим образом [5, 10, 16]:
ep = Puo f Pto ■(14)
При графическом представлении индивидуальных результатов биомеханического анализа цикла плавательных движений человека, мгновенные значения показателей поступательной скорости ( u ( c.m. ) ( t )) и ускорения центра масс тела ( a (c.m.) ( t )), лобовой компоненты силы активного гидродинамического сопротивления тела ( F r(f.d.) ( t )), суммарной эффективной ( F p ( e. ) ( t )) и суммарной тотальной ( F p(t.) ( t )) продвигающих сил движителей апроксимировались полиномами соответствующих степеней и выводились на экран дисплея или принтер.
В данной работе для описания и обозначения фаз движений в цикле используется классификация этого процесса, предложенная Р.Б. Хальяндом [7]. Каждый график содержит индивидуальные временные характеристики всех фаз движений в полном цикле и сопровождается графическим изображением граничных моментов этих фаз.
Организация исследования
Экспериментальное исследование было осуществлено в периоды непосредственной подготовки испытуемых к летним Олимпийским играм 1992 года в Барселоне и 1996 года в Атланте, а также к чемпионату мира по плаванию 1994 года в Риме. В исследовании приняли участие две испытуемых женского пола и семь испытуемых мужского пола в возрасте от 17 до 26 лет. Все испытуемые на момент тестирования входили в первую десятку спортсменов мирового рейтинга.
Биогидродинамический анализ системы движений проводился предельно близко к дате главного старта сезона, когда испытуемый начинает входить в так называемое состояние "спортивной формы" и достигает максимальных показателей скорости плавания.
Результаты и их обсуждение
На рис. 2–10 представлены результаты индивидуального биогидродинамического анализа плавания испытуемых различными спортивными стилями. Кроме того, средние значения основных экспериментальных показателей за анализируемый цикл движений испытуемого, а также другие индивидуальные характеристики, необходимые для экспериментального решения поставленных задач, представлены в таблице. На рис. 11 и 12 представлены итоговые критериальные зависимости между числами Струхаля (Sh u ) и Рейнольдса (Re l ), а также числом Струхаля (Sh u ) и безразмерным коэффициентом гидродинамической силы ( C x ( a.d. ) ), полученные экспериментально в ходе реализации проекта.
Анализ индивидуальных результатов показывает, что использование биогидродинамического метода позволило впервые определить количественно реальные внутрицикловые продвигающие силы и силу лобового гидродинамического сопротивления, возникающие при плавании различными стилями на уровне целостной биомеханической системы водных локомоций человека.
Сопоставление полученных динамических характеристик с кинематическими показало, что внутрицикловые изменения мгновенных значений поступательной скорости центра масс тела человека ( u ( c.m. ) ( t )) во всех спортивных стилях плавания жестко взаимосвязаны с определенными фазами циклов. Кроме того, эти изменения четко количественно детерминированы разницей мгновенных значений эффективной продвигающей силы ( F p ( e. ) ( t )) и силы лобового гидродинамического сопротивления ( F r ( f.d. ) ( t )). Независимо от стиля плавания основными причинами максимальных значений тотальной и эффективной продвигающих сил в определенных фазах цикла являются оптимальные скорости движителя и значительное увеличение мгновенных значений характерного размера движителя за счет эффективной гидродинамический ориентации. Только в стилях плавания дельфин и брасс в определенных фазах цикла возникают отрицательные значения эффективной продвигающей силы, связанные с подготовительными движениями рук и ног.
Во всех изучаемых стилях плавания наблюдается фазовый угол сдвига (Δθ) между пиковыми значениями эффективной продвигающей силы ( F p ( e. ) ( t )) и силы лобового гидродинамического сопротивления ( F r ( f.d. ) ( t )). Среднее значение Δθ у испытуемых данного проекта составляет величину, близкую к 0,5 π радиан (диапазон колебаний от 0,27 π радиан до 0,67 π радиан). Экспериментальные исследования плавания гидробионтов показали, что фазовый угол сдвига, равный 0,5 π радиан, соответствует максимальным значениям пропульсивной эффективности последних [17].

Рис. 2. Кинематические и динамические характеристики цикла движений в плавании стилем кроль на груди испытуемого № 81, победителя Олимпийских игр в Барселоне на спринтерских дистанциях

Рис. 3. Кинематические и динамические характеристики цикла движений в плавании стилем кроль на груди испытуемого № 121, победителя Олимпийских игр в Барселоне на средних дистанциях.

Рис. 4. Кинематические и динамические характеристики цикла движений в плавании стилем кроль на спине испытуемого № 16, победителя чемпионата мира в Риме на дистанции 200 метров

Рис. 5. Кинематические и динамические характеристики цикла движений в плавании стилем кроль на спине испытуемой № 203, призера Олимпийских игр в Атланте на дистанции 100 метров

Рис. 6. Кинематические и динамические характеристики цикла движений в плавании стилем дельфин испытуемого № 206, призера Олимпийских игр в Атланте на дистанции 100 метров

Рис. 7. Кинематические и динамические характеристики цикла движений в плавании стилем дельфин испытуемого № 137, победителя Олимпийских игр в Атланте на дистанциях100 и 200 метров

Рис. 8. Кинематические и динамические характеристики цикла движений в плавании стилем брасс испытуемой № 64, победителя Олимпийских игр в Барселоне на дистанции 100 метров

Рис. 9. Кинематические и динамические характеристики цикла движений в плавании стилем брасс испытуемого № 511, финалиста чемпионата мира в Риме на дистанции 100 метров ускорение (м/с2)

сила (Н)
Рис. 10. Кинематические и динамические характеристики цикла движений в плавании стилем брасс испытуемого № 134, финалиста чемпионата мира в Риме на дистанции 200 метров

Рис. 11. Итоговая критериальная зависимость между числами Струхаля (Sh u ) и Рейнольдса (Re l ) в различных стилях плавания: ■ - кроль на груди, ▲ - дельфин, • - кроль на спине, □ - брасс
Таблица
Значения экспериментальных показателей основных характеристик биогидродинамического анализа в цикле движений испытуемых
№ |
Название характеристики |
Обозначение |
Размерность в СИ |
№ 81 |
№ 121 |
№ 16 |
№ 203 |
№ 206 |
№ 137 |
№ 64 |
№ 511 |
№ 134 |
1 |
Длина тела |
L |
м |
1,97 |
1,87 |
1,89 |
1,78 |
1,90 |
1,87 |
1,75 |
1,89 |
1,90 |
2 |
Масса тела |
m 0 |
кг |
87,00 |
74,50 |
74,00 |
68,00 |
83,00 |
79,30 |
66,20 |
80,50 |
76,00 |
3 |
Масса жидкости инерционного происхождения |
∆ m |
кг |
8,42 |
8,40 |
7,40 |
7,00 |
11,29 |
9,50 |
8,75 |
10,70 |
10,60 |
4 |
Критерий Струхаля |
Sh u |
0,225 |
0,137 |
0,335 |
0,347 |
0,734 |
0,599 |
1,19 |
1,08 |
0,801 |
|
5 |
Критерий Рейнольдса (106) |
Re l |
4,44 |
3,76 |
3,38 |
2,99 |
3,79 |
3,55 |
2,62 |
3,25 |
3,10 |
|
6 |
Длина цикла |
l ( c. ) |
м |
2,68 |
2,715 |
2,45 |
2,17 |
1,76 |
1,90 |
1,62 |
1,86 |
2,35 |
7 |
Средняя скорость центра масс тела |
u o ( c.m. ) |
м∙с-1 |
2,029 |
1,810 |
1,611 |
1,514 |
1,794 |
1,710 |
1,346 |
1,548 |
1,471 |
8 |
Безразмерный коэффициент силы пассивного сопротивления |
C x ( p.d. ) |
0,274 |
0,290 |
0,291 |
0,320 |
0,340 |
0,263 |
0,288 |
0,286 |
0,286 |
|
9 |
Сила пассивного сопротивления |
Fr ( p.d. ) |
Н |
110,46 |
83,88 |
66,22 |
59,45 |
101,14 |
71,12 |
43,07 |
63,57 |
55,82 |
10 |
Характерный гидродинамический размер тела |
S 0 ( b.s. ) |
м2 |
0,152 |
0,150 |
0,154 |
0,145 |
0,168 |
0,153 |
0,147 |
0,168 |
0,160 |
11 |
Безразмерный коэффициент силы лобового сопротивления |
C x ( f.d. ) |
0,271 |
0,288 |
0,299 |
0,285 |
0,354 |
0,340 |
0,465 |
0,430 |
0,381 |
|
12 |
Сила лобового сопротивления |
F r ( f.d. ) |
Н |
75,15 |
64,64 |
55,67 |
43,77 |
89,71 |
69,73 |
59,03 |
81,49 |
62,41 |
13 |
Безразмерный коэффициент силы активного сопротивления |
C x ( а.d. ) |
0,305 |
0,306 |
0,324 |
0,314 |
0,450 |
0,377 |
0,548 |
0,631 |
0,445 |
|
14 |
Сила активного сопротивления |
F r ( а.d. ) |
Н |
98,92 |
77,25 |
66,33 |
53,31 |
125,65 |
86,99 |
75,93 |
130,11 |
79,80 |
15 |
Полезная внешняя механическая мощность |
P uo |
Вт |
152,48 |
117,00 |
89,68 |
66,28 |
157,89 |
119,24 |
79,45 |
126,15 |
91,80 |
16 |
Тотальная внешняя механическая мощность |
P to |
Вт |
200,71 |
139,82 |
106,86 |
80,71 |
221,14 |
148,75 |
102,20 |
201,41 |
117,38 |
17 |
Безразмерный коэффициент пропульсивной эффективности |
e p |
0,760 |
0,837 |
0,829 |
0,821 |
0,714 |
0,802 |
0,777 |
0,626 |
0,782 |

Рис. 12. Итоговая критериальная зависимость между числом Струхаля (Sh u ) и безразмерным коэффициентом гидродинамической силы ( C x(a.d.) ) в различных стилях плавания: ■ – кроль на груди, ▲ – дельфин, • – кроль на спине, □ – брасс
Значения коэфициента пропульсивной эффективности ( e p ) (диапазон колебаний e p от 0,626 до 0,837) сопоставимы с аналогичной характеристикой для волнового и винтового типа движителей [4, 5]. Кроме того, эти значения e p несколько выше значений аналогичного показателя у менее квалифицированных спортсменов [17, 18]. Здесь необходимо отметить, что данные, которые используются для сравнения, получены принципиально другим методом измерения e p ( MAD - system ) [17].
Средние значения гидродинамической силы лобового сопротивления ( F r ( f.d. ) ) в условиях реальных водных локомоций стилями плавания кроль на груди, кроль на спине и дельфин меньше средних значений пассивного гидродинамического сопротивления ( F r ( p.d. ) ) в условиях стационарного движения на аналогичной скорости. Двумя основными причинами этого являются нестационарность движения и уменьшение характерного размера тела в реальных условиях плавания. Кроме того, это обстоятельство исчерпывающе объясняет экспериментальный факт, неоднократно отмечаемый нами ранее, что в стиле плавания брасс имеют место неравенства C x ( a.d. ) > C x ( p.d. ) , F r ( а.d. ) > F r ( p.d. ) [3, 9, 12, 13].
Анализ результатов, представленных на рис. 11 и 12, показывает, что наблюдаемое снижение нестационарности плавания спортивными стилями от брасса (Sh u = 1,0–1,5) до кроля на груди (Sh u = 0,1–0,4) сопровождается повышением числа Рейнольдса (Re l ) и снижением безразмерного коэффициента гидродинамической силы ( C x ( a.d. ) ). Следовательно, весьма существенное значение для эффективности плавания человека имеют внутрицикловые колебания скорости, зависящие от биомеханических особенностей различных спортивных стилей. Все это позволяет однозначно говорить о регулирующем значении критерия Струхаля (Sh u ) при установившемся нестационарном плавании человека.
Список литературы Кинематические и динамические характеристики установившегося нестационарного движения элитных пловцов
- Козлов, Л.Ф. Теоретическая биогидродинамика/Л.Ф. Козлов. -Киев: Высшая школа, 1983.
- Койгеров, С.В. Средства оперативного контроля за спортивно-технической подготовленностью высококвалифицированных пловцов/С.В. Койгеров, А.В. Укстин, К.К. Молинский//Теория и практика физической культуры. -1984. -№ 7. -С. 7-9
- Колмогоров, С.В. Гидродинамические характеристики элитных пловцов на различных этапах подготовки/С.В. Колмогоров, Г.Г. Турецкий, С.В. Койгеров, О.А. Румянцева//Теория и практика физической культуры. -1991. -№ 12. -С. 21-29.
- Логвинович, Г.В. Гидродинамика плавания рыб/Г.В. Логвинович//Бионика: cб. науч. тр. -Киев: Наукова Думка, 1973. -С. 3-8.
- Першин, С.В. Основы гидробионики/С.В. Першин. -М.: Судостроение, 1988.
- Федяевский, К.К. Гидромеханика/К.К. Федяевский, Я.И. Войткунский, Ю.И. Фаддеев. -Л.: Судостроение, 1968.
- Хальянд, Р.Б. Модели техники спортивных способов плавания с методикой совершенствования и контроля/Р.Б. Хальянд, Т.А. Тамп, Р.Р. Каал. -Таллин: Изд-во Таллинского педагогического института, 1986.
- Шебалов, А.И. Некоторые вопросы влияния нестационарности на "механизм" образования сопротивления/А.И. Шебалов//Бионика: cб. науч. тр. -Киев: Наукова Думка, 1969. -С. 61-66.
- Kolmogorov, S. Active drag, useful mechanical power output and hydrodynamic force coefficient in different swimming strokes at maximal velocity/S. Kolmogorov, O. Duplisheva//J. Biomechanics. -1992. -Vol. 25. -P. 311-318.
- Kolmogorov, S. Biomechanics of a set unstationary active motion of biological objects in water environment: from concepts to technologies/S. Kolmogorov, S. Lyapin//Proccedings of VIII Conference Biomechanics and Medicine in Swimming/K. Keskinen, P. Komi, P. Hollander (Eds). -Jyvaskyla, Gummerus Printing, 1999. -P. 119-124.
- Kolmogorov, S. Technology for decreasing active drag at maximal swimming velocity/S. Kolmogorov, S. Lyapin, O. Rumyantseva, J.P. Vilas-Boas//Proceedings of XVIII International Symposium on Biomechanics in Sports: Application of Biomechanical Study in Swimming. In R. Sanders, Y. Hong (Eds). -Hong Kong, The Chinese University Press, 2000. -P. 39-47.
- Kolmogorov, S. Hydrodynamic characteristics of competitive swimmers of different genders and performance levels/S. Kolmogorov, O. Rumyantseva, B. Gordon, J. Cappaert//J. Appl. Biomechanics. -1997. -Vol. 13. -P. 88-97.
- Kolmogorov, S. Interconnection between the functional and technical; preparedness of top-performing swimmers in final large training cycle/S. Kolmogorov, G. Turetsky, T. Fomitchenko//J. Treinamento Desportivo. -1999. -Vol. 4. -P. 5-17.
- Pai, Y. A hydrodynamic study of oscillation motion in swimming/Y. Pai, J. Hay//International Journal of Sports Biomechanics. -1988. -Vol. 4. -P. 21-37.
- Schleihauf, R. A hydrodynamic analysis of swimming propulsion//In Swimming III/J. Terauds, E. Bedingfield (Eds). -Baltimore, University Park Press, 1979. -P. 70-109.
- Studies by the International Centre for Aquatic Research 1990-1991/Ed. J. Troup. -Colorado Springs: USS Press, 1991.
- Toussaint, H. Mechanics and energetics of swimming: PhD dissertation. -Vrije Universiteit te Amsterdam, 1988.
- Toussaint, H.M. The determination of drag in front crawl swimming/H.M. Toussaint, P.E. Roos, S.V. Kolmogorov//Journal of Biomechanics. -2004. -Vol. 37, No. 11. -P. 1655-1663.
- swimming, active hydrodynamical drag, mechanical power, propulsive efficiency.