Математическая модель кинетостатического расчета плоских рычажных механизмов
Автор: Сидоренко А.С., Потапов А.И.
Журнал: Вестник Воронежского государственного университета инженерных технологий @vestnik-vsuet
Рубрика: Информационные технологии, моделирование и управление
Статья в выпуске: 1 (67), 2016 года.
Бесплатный доступ
В настоящее время широко распространённые графоаналитические методы анализа во многом утратили свою актуальность, уступив место различным аналитическим методам с использованием компьютерных технологий. Поэтому особый интерес представляет разработка математической модели кинетостатического расчета механизмов в форме библиотеки процедур расчета для всех двухповодковых групп Ассура (ГА) и начального звена. Перед обращением к соответствующей процедуре, вычисляющей все усилия в кинематических парах, необходимо предварительно вычислить силы инерции, моменты от сил инерции, а также знать все внешние силы и моменты, действующие на эту ГА. С этой целью показаны расчетные схемы силового анализа для каждого вида ГА второго класса, а также начального звена. Нахождение реакций во внутренних и внешних кинематических парах основано на записи условий равновесия с учетом сил инерции и моментов от сил инерции (принцип Даламбера). Полученные таким образом уравнения кинетостатики для их универсальности были решены по правилу Крамера. Таким образом, для каждой ГА второго класса были найдены все 6 неизвестных: усилия в кинематических парах, направления этих сил, а также плечи сил. Если исследуется кинетостатика механизма с параллельным закреплением двух ГА на начальном звене, то в этом случае сила является геометрической суммой сил, действующих на начальное звено со стороны отброшенных ГА. Таким образом, получена математическая модель кинетостатического расчета механизмов в форме библиотек математических процедур определения реакций всех ГА второго класса. Разработанная математическая модель кинетостатического расчета позволяет просто осуществить ее программную реализацию.
Математическая модель, кинетостатический расчет, группы ассура
Короткий адрес: https://sciup.org/14040578
IDR: 14040578 | DOI: 10.20914/2310-1202-2016-1-70-78
Текст научной статьи Математическая модель кинетостатического расчета плоских рычажных механизмов
DOI:
For cite
В настоящее время широко распространённые графоаналитические методы анализа во многом утратили свою актуальность, уступив место различным аналитическим методам с использованием компьютерных технологий [1-5]. Для ки-нетостатического анализа механизмов используются разнообразные компьютерные программы, в основе которых положены математические модели кинетостатического расчета. В связи с этим актуальной является разработка математической модели кинетостатического расчета плоских рычажных механизмов в форме библиотеки процедур расчета для всех двухповодковых групп Ас-сура и начального звена [2-4].
Группа Ассура первого вида
Перед обращением к процедуре, вычисляющей все усилия в кинематических парах, необходимо предварительно вычислить силы инерции, моменты от сил инерции, а также знать все внешние силы и моменты, действующие на эту группу Ассура. Расчетная схема приведена на рисунке 1 [1, 3].
Определение сил F 21 и F 34 . Сила F 21 приложена в кинематической паре А, а сила F 34 - в паре С. Тангенциальные составляющие этих сил F T и F 34 определяются по уравнениям моментов ^ M B = 0, составленных из условий равновесия второго и третьего звеньев. Направления тангенциальных составляющих этих сил примем совпадающими с положительными направлениями осей y 2 , y 3 .Тогда сумма моментов на втором звене в развернутом виде может быть представлена в виде
( Fin 2 sin a Fin 2 G 2 ) X 2 F in 2 cos a Fin 2 Y 2
+ M in 2 + M 2 + F 2 sin a F 2 XF 2 - F 2 cos a F 2 Y F 2 (1)
—FT lab = 0 , здесь Fin2 , Min2 - сила инерции и момент от сил инерции на втором звене; F2, M2 - внешние сила и момент, действующие на второе звено; αFin2 - угол наклона силы инерции второго звена; αF2 - угол наклона внешней силы на втором звене; X2, Y2, XF2, YF2 - координаты центра масс и точки приложения силы F2 второго звена относительно точки В в абсолютной системе координат; lAB - длина звена 2.
Координаты X 2 , Y 2 , X F2 , Y F2 определяются по следующим выражениям:
X 2 = S 2 x cos ^ 2 — S 2 y sin ^ 2 — lA B cos ^ 2;
XF 2 = P2 x cos ^ 2 — P 2 y sin ^ 2 — lA B cos ф 2;
Y 2 = S 2 xsi"n V 2 — S 2 y cos ^ 2 — lA B sin ф 2 ; (2)
Y F 2 = P 2 x Sin T i — P 2 y cos ^ 2 — lA B si n V 2 ;
Формула для определения F 34 аналогична:
FT
F 34
( Fsn ^ Fin 3 G 3 ) X 3 — F n 3 CoS « Fm 3 Y 3
l CB
, M 3 + M in 3 + F 3 sin a F 3 XF 3 - F 3 cos a F 3Y3 (3)
CB
Определения переменных, входящих в формулу соответствуют определениям переменных звена 2.
Нормальные составляющие F ^ 1 , F3 T 4 определяются по уравнениям типа ∑F x =0 и ∑F y =0 .
T _ ( Fn 2 sin a Fin 2 G G 2 ) X 2 - F in 2 CoS a Fm 2 Y 2
F 2‘ =----------------/------------------
AB
+
M 2 + Min 2 + F 2 s in a F 2 XF 2 - F 2 C os a F 2 Y 2
. (4)
l AB

Рисунок 1. Расчетная схема группы Ассура первого вида
Запишем эти уравнения более подробно:
n Г П 1
F 21 cos ^ 2 + F 2 1 cos I ф 2 + — I + F 2 cosF 2
i n
+ F 34 cos I ^ 2 + -
+ F 3 cos ^ 3 + F 3 4 cos ^ 3 = 0 ; (5)

+ F 2 sinF 2
+ F 3 sin ф 3 + F 3 n 4 sin ф 3 - G 2 - G 3 = 0 .
Как видно, эти уравнения являются линейными относительно неизвестных F 2 n 1 и F 3 n 4 . Решение этих уравнений получим по правилу Крамера:
где
n
b1 cos ф 3 b 2 sin ф 3 cos ф 2 cos ф 3 sin ф 2 sin ф 3
COS ф 2 Ь1 sin ф 2 b 32
COS ф 2 cos ф 3 sin ф 2 sin ф 3
( 6 )
n I n 1 „
- b. = F.cos ф + + FcOsca. +
1 21 2 2 F 2
✓ x V (7)
i n i
+ F3 4 cos I ф 3 + — I + F 3 cos a 3 ;
n . n 1
- b 2 = F 21 sin I ф 2 + — I + F2sin a F 2
. n 1
+ F 34 sin I ф 3 + — I + F 3 cos a 3 - G 2 - G 3.
n T I П 1
F 21 cos ф 2 + F 21 cos I ф 2 + — I + F n 2 cos a Fin 2
I n 1
+ F in 3 COs a Fm 3 + F 34 cos I ф 2 + “ I = 0 ;
„ T . n 1
F 21 sin ф 2 + F 21 sin I ф 2 + — I + F n 2 sin a Fin 2
+ F 2 sin a F 2 + F in 3 sin a Fn 3 + F 3 sin a F 3 - G 2 - G 3
Теперь можно определить F 21 и F 34 , а
также углы наклона этих сил:
F 21 =V ( F 2 - 1 ) + ( F 21 ) ;
22 n
34 ^( 34 ) +( 34 ) ;
F 23 y = F 21 sin a F 21 - F in sin a Fin 2 - F 2 sin a F 2 (9)
+ g2 .
Следовательно,
23 ^( 23 x ) +( 23 y ) ;
a F 23
= arctan
F
23 x
F
I F 23 y I
Таким образом, найдены все 6 неизвестных для данной группы Ассура: усилия в кинематических парах А, В, С и направления этих сил.
Группа Ассура второго вида
Расчетная схема для определения усилий в кинематических парах данной группы Ассура приведена на рисунке 2 [3, 6].
Определение сил F 21 , F 34 . Расчет сил
начнем с определения силы F ^ . Эта сила опре-
деляется аналогично определению такой же силы для группы Ассура первого вида, поэтому
приводим выражение для силы F ^ 1 без подроб-
ного объяснения:
р т _ ( F in 2 sin a Fin 2
F 21
- 2) X 2 - F in 2 c Os a Fin 2 Y 2
l АB
M^ + M ,„ 7 + F2sina> Xp 1 - FxCOsa ?Y +— 2 in 2 2 F 2 F 2 2 F 2 2
.
lАB
Все переменные, входящие в это выражение, определяются так же, как и в группе Ас-сура первого вида. Силы F 2 n 1 и F 34 определяем
из условий ∑F x =0 и ∑F y =0 . Введем обозначения:
I n 1
- b 1 = F 21 c Os I ф 2 + - I + F n 2 cOs a Fin 2 (12)
a F 21
= arctan
a F 34
= arctan
+ ф 2 ;
FT

n
n
1 ^1

+ ф 3 .
Определение величины и направления силы F 23 . Эту силу определяем из условия равновесия всех сил, действующих на звено 2. Проекции этой силы на координатные оси можно найти из уравнений:
F 23 x = F 21 c Os a F 21 - Fin c Os a Fin 2 - F 2 CO s a F 2 ;
+ F 2 cOs a F 2 + Fin 3 cOs a Fin 3 + F3cOs a F 3 ;

Рисунок 2. Расчетная схема группы Ассура второго вида - b 2 = F T sin | ф 2 + П | + F n 2 sin a Fin 2 - G 2 (13) + F 2 sin a F 2 + Fin 3 sin a Fin 3 + F 3 sin a F 3 - G 3.
Тогда получим систему линейных уравнений для F 2 n 1 и F 34
здесь S 3x , S 3y , P 3x , P 3y - координаты центра масс и точки приложения силы звена 3 в локальной си-
n I i П 1
F 21 cos ф 2 + F 34 cos I ф 3 + — I = b 1 ;
стеме координат, жестко связанной со звеном. Теперь определим
n I n 1
F 21 sin ф 2 + F 34 sin I ф 3 +— I = b 2 . (14)
Решение данной системы уравнений получаем по правилу Крамера:
( M 3 + Mm 3 + M )
h x =A------------ — - (20)
F 34
n
I n b 1 cos I ф 3 + —
I П b 2 sin I ф 3 + —
Определение величины и направления силы F 23 . Эту силу определяем из условия равновесия всех сил, действующих на звено 2. Проекции этой силы на координатные оси можно найти из уравнений:
F 23 x = F 21 cos « F 21 - Fin 2 co s « Fin 2 - F 2 c os « F 2 ;
I . П
COS ф 2 cos I Ф 3 + —
;
F 23y = F 21 sin « F 21 - F in 2 sin « Fin 2 - F , sin a F 2 (2r)
+ G 2.
F 34 =
I n
Sinф2 sin I Ф3 + — cosф2 b1
sin ф 2 b 32
Следовательно,
1 23 (V 23 x ) +( 23 y ) ;
a F 23
= arctan
(F A
23 y
V 23 x 7
I П
COS ф 2 cos I Ф 3 + —
Таким образом, определены все силы и
их направления в кинематических парах группы Ассура второго вида.
• I , П Sin ф 2 sin I Ф 3 +y
Тогда
F 21 =V ( f t ) + ( f» ) ;
aF = = arctan F 21
F T 1 — + Ф 2. n 2
-t 01
Точку приложения силы F 34 - h x определим из условия равновесия моментов
Z M c = 0 F 34 h x + M 3 + M n 3 + M ^ = 0 , (17)
где
M ^ = ( F n 3 sin ^ Fin 3 - G3 ) X 3 - F in 3 co ^ Fin3Y3
+ F 3 sin a F 3 XF 3 - F 3 cos a F3YF 3 , (18)
где X 3 , Y 3 , X F3 , Y F3 - определяются из следующих выражений:
X 3 = S 3 xcos ф 3 - ( S 3 y - 1 3 ) sin ф 3 ;
-
Y 3 = S 3 xsш ф 3 - ( S 3 y - 1 3 ) cos ф 3 ;
X f 3 = P 3x COS ф з - ( P 3 y - 1 3 ) sin ф з ; (19)
-
Yf 3 = P 3 xsi n Ф з - ( P 3 y - 1 3 ) coS Ф з ,
Группа Ассура третьего вида
Расчетная схема данной группы представлена на рисунке 3 [3,7].
Сначала определим вспомогательные величины
I1
-
1 = V 1 22 + 1 32 ; T = arctan — . (23)
-
2 3 V l 3 7
Определение силы F34. Данную силу определим по уравнению моментов относительно точки А, рассматривая равновесие двух звеньев: второго и третьего. Сначала определяем вспомогательные величины:
X 2 = S 2 xcos ф 2 - ( S 2 y - 1 2 ) sin ф 2;
-
Y 2 = S 2 xsш ф 2 - ( S 2 y - 1 2 ) cos ф 2 ;
X f 2 = P 2 x cos ф 2 - ( P 2 y - 1 2 ) sin ф 2 ;
Yf 2 = P 2 xsiW i - ( P 2 y - 1 2 ) cos ф 2 ; (24)
X 3 = - ( S 3 y - 1 3 ) sin ф 3 ( 1 3 cos ф 3 - 1 3 sin ф 3 )
+ S 3 xcoS Ф з ;
Y 3 = - ( S 3 y - 1 3 ) cos ф 3 ( 1 3 sin ф 3 - 1 3 cos ф 3 ) + S 3 xsin ф 3;
XF 3 = - ( P3 y - 1 3 ) sin ф 3 ( 1 3 cos ф 3 - 1 3 sin ф 3 ) + P x cos v 3;
Y F 3 = — ( P 3 y — 1 3 ) cos ф 3 ( 1 3 sin ф 3 — 1 3 cos ф 3 ) + P 3 xsi n ^ 3 .
Определяем моменты от сил, действующих на второе и третье звено раздельно
M £ 2 = ( Fu 2 s in a Fu 2 - G 2 ) X 2 — Fu 2 COS « Fu 2 Y 2 + F 2 sin a F 2 XF 2 - F 2 cos a F 2 Y F 2 + Mu 2 + M 2;(25)
M £ 3 = ( Fu 3 Sin a Fu 3 - G 3 ) X 3 - Fu 3 C0S a Fu 3 Y 3
+ F 3 sin a F 3 XF 3 - F 3 cos a F3 YF 3 + M u 3 + M 3 .

0 X
Рисунок 3. Расчетная схема группы Ассура третьего вида
Теперь можно определить F 3 4 и угол наклона этой силы:
£ 2 + £ 3 , п
F 34 = ^--—; a 34 = Ф 3 + Y + -. (26)
Силы F 3 n 4 и F 32 определим из условия баланса всех сил, действующих на звено 3: ( ∑Fx=0 и ∑Fy=0 ).Отсюда имеем:
cos( ф 2 + у )
cos I ф 3
Q =
п
+ —
F 3 4 =
Fт = 34
sin( ^ 2 + Y)
sin I ф 3

1 I . п b 1 cos I ф 3 + —
7 I , П b 2 sin I ф 3 + —
Q cos(ф2 + y ) b, sin(ф2 + y ) b2
где b1 = -Fin 3 cOsaFin 3
Q
,
;
- F 34 cos a F , - F 3 cos a F 3;
b 2 = G 3 - Fin 3 sin a Fin 3 - F3 T 4sin a F T
- F 3 sin a F 3.
Таким образом, получаем:
22 t
1 34 ^( 34 ) +( 34 ) ;
a F 34
= arctan
f к T\ F 34
Fn
V 34 7
+ Ф 2 + Y .
Так как F 23 =-F 32 , то остается только определить величину и направление силы F 21 .
Величина и направление силы F 21 . Эти значения силы определяются по условиям: ∑Fx=0 и ∑Fy=0 для второго звена.
F 21 x + Fin 2 c os a Fin 2 + F2 cos a F 2
+ F 23 cos a F 23 = 0 ;
F 21 y + F in 2 sin a Fin 2 + F 2 sin a F 2 (30)
+ F 23 sin a F 23 - G 2 = 0 ;
F 2, =V ( F 21 x ) 2 + ( F 2, y ) 2;
a F 21
= arctan

Определение h x . Точку приложения силы F 23 – h x определим из условия равенства нулю моментов сил, действующих на второе звено. Подробное определение точки приложения силы уже приводилось, поэтому ограничимся лишь окончательной формулой для определения величины h x
h x =- M : F 23 , (31)
где
M = ( Fin 2 si n a Fin 2 - G 2 ) X 2 - Fin 2 c os a Fin 2 Y 2 (32) + F 2 sin a F 2 X F 2 - F 2 cos a F 2 Y F 2 + M u 2 + M 2.
Группа Ассура четвертого вида
Схема расчета усилий в кинематических парах группы Ассура четвертого вида представлена на рисунке 4 [3]. Введены следующие определения: s 2 , s 3 , p 2 , p 3 - центры масс и точки приложения сил соответствующих звеньев данной группы Ассура.
П =
L . пA cos ф9 + к 2 J
I.. . п A cos Ф + к 21
sin
п
^ 2 + -
sin
п ф + -
Получаем решение:

Рисунок 4. Расчетная схема группы Ассура четвертого вида
Определение F 21 и F 34 . Эти величины
определяются по условию баланса всех сил, действующих на группу Ассура:
I п A
F21 cos I ^ 2 + - I + F te 2 cOS « Fin 2 + F 3 cos ^ Fin 3
+ F2 cos a F 2
+ F3 cos a F 3
+ F 34 cos
п
= 0;
F 21
F 34 =
I п b 1 cos I ф 3 + —
I п b 2 s in I Ф 3 + -
П
cos
I п A sin I ф 2 + — I b 2
П
;
.
Определение величины и направления силы F 23 . Проекции силы F 23 на координатные оси можно получить из условия баланса всех сил на оси координат для звена 2:
F 23 , = - F2cos a Fin 2 - F2cos a F 2 - F 21 cos a F 21 ;
F23 y = G 2 - F21 sin a F 21 - Fin 2 sin a F 2 (36)
- F 2 sin a F 2 .
Следовательно
23 ^( 21 x ) +( 23 y ) ;
F 21 sin I ^ 2 + П L F 2 s in a Fn 2
a F 23
= arctan
+ F 2 sin a F 2 (33)
+ F n 3 sin a Fin 3 + F 3 sin a F 3 - G 2 - G 3
I п ]
+ F 34 sin I ф 3 + — I = 0.
Обозначим b1 =-( Fin 2 cOsaFin 2 + F2 cOsaF 2 + Fin 3 cOsaFin 3 +
- Ь 2 = Fin 2 sin a Fin 2 + F 2 c Os a F 2 + Fin 3 s in a Fin 3
+ F3sin a F 3 - G 2 - G 3;

к.1 23 x 1
Определение точки приложения силы F 23 – h x1 . Эта величина определяется по балансу моментов, действующих на звено 2. Предварительно определим вспомогательные величины
X 2 = S 2 xcos ф 2 - ( S 2 y - 1 2 ) sin ф 2 ;
-
Y 2 = S 2 xsi'n ф 2 - ( S 2 y - 1 2 ) cos ф 2 ;
X f 2 = P 2x Cos ф 2 - ( P 2 y - 1 2 ) sin ф 2 ; (38)
-
Y F 2 = P 2 х^1пФ2 - ( P 2 y - 1 2 ) cos ф 2 ;
M 2 Z = Mm 2 + M 2 ( F in 2 sin a F m 2 - G 2 ) X 2
- Fin 2 cos a Fin 2 Y 2 + F 2 sin a F 2 XF 2 - F 2 cos a F 2 Y F 2
Тогда hx 1 = M 2£ : F21 .
Определение точки приложения силы F 34 – h x2 . Определение аналогично определению h x1 .
Y3 = S 3 xsin ф 3 — ( S 3 y — 1 3 ) cos ф 3 ;
XF 3 = P 3 хСО5 Ф 3 — ( P 3 y — 1 3 ) s i n Ф з ;
Y f 3 = P 3 x Sin Ф з — ( P 3 y — 1 3 ) cos ф з ; (40)
Рисунок 5. Расчетная схема группы Ассура пятого вида Введя обозначения:
bi = — ( F in 3 cos a Fin 3 + F 3 cos a F 3 ) ;
b 2 = — ( F in 3 sin a Fin 3 + F 3 sin a F 3
^
G 2 — G 3 ) ;(43)
I n 1 n cos I Ф2 + — I cos I Ф3 + —
E =
.
I n 1 I n sin I Ф 2 + — I sin I Ф 3 + —
M 3 ^ = Min 3 + M 3 ( F in 3 s in a Fin 3
— Fin 3 cos a Fin 3 Y 3 + F 3 sin a F 3 XF 3
— G3 ) X3
— F 3 cos a F 3 Y F 3.
Тогда
h = -M ■ R h x M 3 ^ : F 34 .
Группа Ассура пятого вида
Расчетная схема данной группы представлена на рисунке 5 [3]. На рисунке введены обозначения: S 2 , S 3 , р 2 , р з - центры масс и точки приложения сил второго и третьего звеньев.
Определение значений сил F 21 и F 34 . Величины определяются по условию баланса всех сил, действующих на группу Ассура:
I П 1
F 32 cos I Ф 2 + - I + F in 3 cos a Fin 3 + F 3 COs a F 3
I n 1
+ F 34 cos I ф 3 + — I = 0 ;
I П I
F 32 sin I Ф 2 + - + Fn 3 sin a Fin 3 + F 3 sin « F 3
— G 2
—
G 3 + F 34 sin I Ф 3
П I
+ = 0 .
2 }

Получаем решение:
I n b1 cos I ф3 + —
I n b 2 sin I ф 3 + —
R
cos
E
;
si n I Ф 2 +tI b2
F 34 =
E
.
Определение h x1 и h x2 . Определим в начале вспомогательные величины
F 23 =F 23 ;
α F23 = α F23 +π ;
X 2 = S 2 xcos ф 2 — ( S 2 y — l 2 ) sin ф 2 ;
Y 2 = S 2 xsi'n ф 2 — ( S 2 y — 1 2 ) cos ф 2 ;
XF 2 = P2 xCOS Ф 2 — ( P 2 y
YF 2 = P 2 xSin Ф 2 — ( P 2 y
—
—
l 2 ) sin ф 2 ; (45)
l 2 ) cos ф 2 ;
M 2 Z= M in 2 + M 2 — ( F n 2 sin a Fin 2
— G 2 ) X 3
— F in 2 cos a Fin 2 Y 2 + F 2 sin a F 2 X f 2
— F 2 cos a F 2 Yf 2 .
Тогда:
h x =— M 2 Z : F 23 ;
X 3 =— S 3 ysi n Ф 3 — ( 1 23 cos ф 2 — 1 2 sin ф 2 ) + S 3 xcos ф 3 ;
Y 3 = S 3 ycos ф 3 — ( 1 23 sin ф 2 + 1 2 cos ф 2 ) + S 3 xsin ф 3 ;
XF 3 = — P 3 ysi'n ф 3 — ( 1 23 cos ф 2 — 1 2 sin ф 2 ) + P3 хсо&ф3;
Y F 3 = P3ycos ф 3 — ( 1 23 sin ф 2 — 1 2 cos ф 2 ) + P3xsi^n ф 3 ;
M 3 ^ = M in 3 + M 3 ( Fin 3 sin a Fin 3
X 3 — Fin 3 COs a Fin 3 Y 3
—
G 3 )
+ F3sin a F3 XF 3 — F3cos a F 3YF 3 .
Тогда:
M у + M y h x =--^ ; (47)
F 34
-
F21 x =- F 2 cos a F 2 - Fin 2 C0S « Fin 2 - F 23 c 0S « F 23 ;
F21 y = G 2 - F in 2 sin a Fin 2 - F 2 sin a F 2 - F 23 sin a F23
Тогда
F 2i = V( F 21 x ) + ( F 21. У ) . (48)

Рисунок 6. Расчетная схема начального звена
Начальное звено
Схема распределения сил, действующих на начальное звено, представлена на рисунке 6 [3].
Определение F ур . Определение этой силы производится по уравнению ∑M A =0 . Сначала определяем вспомогательные величины:
X 1 =l 1 cosφ 1 ; Y 1 =l 1 sinφ 1 ;
F 12x = F 12 cosα F12 ; F 12y = F 12 sinα F12 . (49)
Тогда:
Примечание. Если определяется кинетостатика механизма с параллельным закреплением двух групп Ассура на начальном звене, то в этом случае сила F12 является геометриче- ской суммой сил, действующих на начальное звено со стороны отброшенных групп Ассура. Ее определение не вызывает трудностей:
-
F12x = F12C0S a F 12 + F 14 C0S a F 14 ;
F 12 y
_ F12sin a F 12 + F14sin a F 14 .
F _ J 12 x -*1 ' 12 y v L1
F УР = z l1
П и aFyp = Ф1 + ~ . (50)
Тогда
Определение величины и направления силы F 10 . Эти значения определим из условия равенства нулю всех сил, действующих на звено 1.
F 2 =V ( F 2 x ) 2 + ( F y ) 2 ;
a F 12
_ arctan

F
V 12 x 7
Тогда
F 10 x _- ( FypC0S a Fyp + F 12 x ) ;
F 10 y _- ( FypSin a Fyp + F 12 y ) . (51)
F 0 _ V ( F o x ) 2 + ( F 0 , ) 2; .
здесь F 12 - сила, действующая на начальное звено от первой группы Ассура; F 14 - сила, действующая на начальной звено от второй группы Ассура.
Список литературы Математическая модель кинетостатического расчета плоских рычажных механизмов
- Мацюк И.Н., Шляхов Э.М. Определение кинематических и кинетостатических параметров плоских стержневых механизмов сложной структуры//Современное машиностроение. Наука и образование: Междунар. науч.-практ. конф. СПб., 2013. С. 788 -796.
- Мкртычев О.В. Компьютерное моделирование при силовом расчёте плоских механизмов//Теория Механизмов и Машин. 2013. №1. Т. 11. С. 77-83.
- Сидоренко А.С., Софин А.А., Белоконев А.А. Нахождение усилий в статически определимых кинематических цепях (группы Ассура)//Молодежные чтения памяти Ю.А. Гагарина: мат. Межвузовск. науч.-практ. конф. Воронеж, 2015. Ч. 3. C. 158-161.
- Доронин Ф.А., Доев В.С. Исследование движения плоского механизма с помощью пакета Mathcad//Теория Механизмов и Машин. 2011. №1. Т. 9.C 77-87
- Александров В.В., Александрова О.В., Буднинский М.А., Сидоренко Г.Ю. Об экстремалях кинематического управления движением//Вестн. Моск. ун-та. Сер. 1. Математика. Механика. 2013. № 3. С. 38-46.
- Комов А.А., Потапов А.И., Тарарыкова И.В., Шахов С.В. Математическое описание процесса микрофильтрации суспензии в трубчатом канале//Сременные наукоемкие технологии. 2014. № 5-1. С. 164-165
- Кретов И.Т., Попов Е.С., Потапов А.И., Попов Д.С Математическое моделирование процесса микрофильтрации//Материалы LI отчетной научной конференции преподавателей и научных сотрудников ВГУИТ за 2012 г. 2012. С. 42.