Математическая модель кинетостатического расчета плоских рычажных механизмов

Бесплатный доступ

В настоящее время широко распространённые графоаналитические методы анализа во многом утратили свою актуальность, уступив место различным аналитическим методам с использованием компьютерных технологий. Поэтому особый интерес представляет разработка математической модели кинетостатического расчета механизмов в форме библиотеки процедур расчета для всех двухповодковых групп Ассура (ГА) и начального звена. Перед обращением к соответствующей процедуре, вычисляющей все усилия в кинематических парах, необходимо предварительно вычислить силы инерции, моменты от сил инерции, а также знать все внешние силы и моменты, действующие на эту ГА. С этой целью показаны расчетные схемы силового анализа для каждого вида ГА второго класса, а также начального звена. Нахождение реакций во внутренних и внешних кинематических парах основано на записи условий равновесия с учетом сил инерции и моментов от сил инерции (принцип Даламбера). Полученные таким образом уравнения кинетостатики для их универсальности были решены по правилу Крамера. Таким образом, для каждой ГА второго класса были найдены все 6 неизвестных: усилия в кинематических парах, направления этих сил, а также плечи сил. Если исследуется кинетостатика механизма с параллельным закреплением двух ГА на начальном звене, то в этом случае сила является геометрической суммой сил, действующих на начальное звено со стороны отброшенных ГА. Таким образом, получена математическая модель кинетостатического расчета механизмов в форме библиотек математических процедур определения реакций всех ГА второго класса. Разработанная математическая модель кинетостатического расчета позволяет просто осуществить ее программную реализацию.

Еще

Математическая модель, кинетостатический расчет, группы ассура

Короткий адрес: https://sciup.org/14040578

IDR: 14040578   |   DOI: 10.20914/2310-1202-2016-1-70-78

Текст научной статьи Математическая модель кинетостатического расчета плоских рычажных механизмов

DOI:

For cite

В настоящее время широко распространённые графоаналитические методы анализа во многом утратили свою актуальность, уступив место различным аналитическим методам с использованием компьютерных технологий [1-5]. Для ки-нетостатического анализа механизмов используются разнообразные компьютерные программы, в основе которых положены математические модели кинетостатического расчета. В связи с этим актуальной является разработка математической модели кинетостатического расчета плоских рычажных механизмов в форме библиотеки процедур расчета для всех двухповодковых групп Ас-сура и начального звена [2-4].

Группа Ассура первого вида

Перед обращением к процедуре, вычисляющей все усилия в кинематических парах, необходимо предварительно вычислить силы инерции, моменты от сил инерции, а также знать все внешние силы и моменты, действующие на эту группу Ассура. Расчетная схема приведена на рисунке 1 [1, 3].

Определение сил F 21 и F 34 . Сила F 21 приложена в кинематической паре А, а сила F 34 - в паре С. Тангенциальные составляющие этих сил F T и F 34 определяются по уравнениям моментов ^ M B = 0, составленных из условий равновесия второго и третьего звеньев. Направления тангенциальных составляющих этих сил примем совпадающими с положительными направлениями осей y 2 , y 3 .Тогда сумма моментов на втором звене в развернутом виде может быть представлена в виде

( Fin 2 sin a Fin 2 G 2 ) X 2 F in 2 cos a Fin 2 Y 2

+ M in 2 + M 2 + F 2 sin a F 2 XF 2 - F 2 cos a F 2 Y F 2 (1)

—FT lab = 0 , здесь Fin2 , Min2 - сила инерции и момент от сил инерции на втором звене; F2, M2 - внешние сила и момент, действующие на второе звено; αFin2 - угол наклона силы инерции второго звена; αF2 - угол наклона внешней силы на втором звене; X2, Y2, XF2, YF2 - координаты центра масс и точки приложения силы F2 второго звена относительно точки В в абсолютной системе координат; lAB - длина звена 2.

Координаты X 2 , Y 2 , X F2 , Y F2 определяются по следующим выражениям:

X 2 = S 2 x cos ^ 2 S 2 y sin ^ 2 lA B cos ^ 2;

XF 2 = P2 x cos ^ 2 P 2 y sin ^ 2 lA B cos ф 2;

Y 2 = S 2 xsi"n V 2 S 2 y cos ^ 2 lA B sin ф 2 ;    (2)

Y F 2 = P 2 x Sin T i P 2 y cos ^ 2 lA B si n V 2 ;

Формула для определения F 34 аналогична:

FT

F 34

( Fsn ^ Fin 3   G 3 ) X 3 F n 3 CoS « Fm 3 Y 3

l CB

, M 3 + M in 3 + F 3 sin a F 3 XF 3 - F 3 cos a F 3Y3 (3)

CB

Определения переменных, входящих в формулу соответствуют определениям переменных звена 2.

Нормальные составляющие F ^ 1 , F3 T 4 определяются по уравнениям типа ∑F x =0 и ∑F y =0 .

T _ ( Fn 2 sin a Fin 2 G G 2 ) X 2 - F in 2 CoS a Fm 2 Y 2

F 2‘ =----------------/------------------

AB

+

M 2 + Min 2 + F 2 s in a F 2 XF 2 - F 2 C os a F 2 Y 2

. (4)

l AB

Рисунок 1. Расчетная схема группы Ассура первого вида

Запишем эти уравнения более подробно:

n              Г             П 1

F 21 cos ^ 2 + F 2 1 cos I ф 2 + — I + F 2 cosF 2

i n

+ F 34 cos I ^ 2 + -

+ F 3 cos ^ 3 + F 3 4 cos ^ 3 = 0 ; (5)

+ F 2 sinF 2

+ F 3 sin ф 3 + F 3 n 4 sin ф 3 - G 2 - G 3 = 0 .

Как видно, эти уравнения являются линейными относительно неизвестных F 2 n 1 и F 3 n 4 . Решение этих уравнений получим по правилу Крамера:

где

n

b1 cos ф 3 b 2 sin ф 3 cos ф 2 cos ф 3 sin ф 2   sin ф 3

COS ф 2 Ь1 sin ф 2 b 32

COS ф 2 cos ф 3 sin ф 2 sin ф 3

( 6 )

n I n 1 „

- b. = F.cos ф +   + FcOsca. +

1      21         2              2 F 2

✓ x V                   (7)

i n i

+ F3 4 cos I ф 3 + — I + F 3 cos a 3 ;

n . n 1

- b 2 = F 21 sin I ф 2 + — I + F2sin a F 2

. n 1

+ F 34 sin I ф 3 + — I + F 3 cos a 3 - G 2 - G 3.

n              T I П 1

F 21 cos ф 2 + F 21 cos I ф 2 + — I + F n 2 cos a Fin 2

I n 1

+ F in 3 COs a Fm 3 + F 34 cos I ф 2 + I = 0 ;

„              T . n 1

F 21 sin ф 2 + F 21 sin I ф 2 + — I + F n 2 sin a Fin 2

+ F 2 sin a F 2 + F in 3 sin a Fn 3 + F 3 sin a F 3 - G 2 - G 3

Теперь можно определить F 21 и F 34 , а

также углы наклона этих сил:

F 21 =V ( F 2 - 1 ) + ( F 21 ) ;

22 n

34 ^( 34 ) +( 34 ) ;

F 23 y = F 21 sin a F 21 - F in sin a Fin 2 - F 2 sin a F 2   (9)

+ g2 .

Следовательно,

23 ^( 23 x ) +( 23 y ) ;

a F 23

= arctan

F

23 x

F

I F 23 y I

Таким образом, найдены все 6 неизвестных для данной группы Ассура: усилия в кинематических парах А, В, С и направления этих сил.

Группа Ассура второго вида

Расчетная схема для определения усилий в кинематических парах данной группы Ассура приведена на рисунке 2 [3, 6].

Определение сил F 21 , F 34 . Расчет сил

начнем с определения силы F ^ . Эта сила опре-

деляется аналогично определению такой же силы для группы Ассура первого вида, поэтому

приводим выражение для силы F ^ 1 без подроб-

ного объяснения:

р т _ ( F in 2 sin a Fin 2

F 21

- 2) X 2 - F in 2 c Os a Fin 2 Y 2

l АB

M^ + M ,„ 7 + F2sina> Xp 1 - FxCOsa ?Y +— 2      in 2    2 F 2 F 2    2 F 2 2

.

lАB

Все переменные, входящие в это выражение, определяются так же, как и в группе Ас-сура первого вида. Силы F 2 n 1 и F 34 определяем

из условий ∑F x =0 и ∑F y =0 . Введем обозначения:

I n 1

- b 1 = F 21 c Os I ф 2 + - I + F n 2 cOs a Fin 2    (12)

a F 21

= arctan

a F 34

= arctan

+ ф 2 ;

FT

n

n

1 ^1

+ ф 3 .

Определение величины и направления силы F 23 . Эту силу определяем из условия равновесия всех сил, действующих на звено 2. Проекции этой силы на координатные оси можно найти из уравнений:

F 23 x = F 21 c Os a F 21 - Fin c Os a Fin 2 - F 2 CO s a F 2 ;

+ F 2 cOs a F 2 + Fin 3 cOs a Fin 3 + F3cOs a F 3 ;

Рисунок 2. Расчетная схема группы Ассура второго вида - b 2 = F T sin | ф 2 + П | + F n 2 sin a Fin 2 - G 2 (13) + F 2 sin a F 2 + Fin 3 sin a Fin 3 + F 3 sin a F 3 - G 3.

Тогда получим систему линейных уравнений для F 2 n 1 и F 34

здесь S 3x , S 3y , P 3x , P 3y - координаты центра масс и точки приложения силы звена 3 в локальной си-

n I i П 1

F 21 cos ф 2 + F 34 cos I ф 3 + — I = b 1 ;

стеме координат, жестко связанной со звеном. Теперь определим

n                     I n 1

F 21 sin ф 2 + F 34 sin I ф 3 +— I = b 2 . (14)

Решение данной системы уравнений получаем по правилу Крамера:

( M 3 + Mm 3 + M )

h x =A------------ — -       (20)

F 34

n

I n b 1 cos I ф 3 + —

I П b 2   sin I ф 3 + —

Определение величины и направления силы F 23 . Эту силу определяем из условия равновесия всех сил, действующих на звено 2. Проекции этой силы на координатные оси можно найти из уравнений:

F 23 x = F 21 cos « F 21 - Fin 2 co s « Fin 2 - F 2 c os « F 2 ;

I . П

COS ф 2 cos I Ф 3 + —

;

F 23y = F 21 sin « F 21 - F in 2 sin « Fin 2 - F , sin a F 2 (2r)

+ G 2.

F 34 =

I n

Sinф2  sin I Ф3 + — cosф2   b1

sin ф 2   b 32

Следовательно,

1 23 (V 23 x ) +( 23 y ) ;

a F 23

= arctan

(F A

23 y

V 23 x 7

I П

COS ф 2 cos I Ф 3 + —

Таким образом, определены все силы и

их направления в кинематических парах группы Ассура второго вида.

• I , П Sin ф 2   sin I Ф 3 +y

Тогда

F 21 =V ( f t ) + ( )   ;

aF = = arctan F 21

F T 1 — + Ф 2. n 2

-t 01

Точку приложения силы F 34 - h x определим из условия равновесия моментов

Z M c = 0 F 34 h x + M 3 + M n 3 + M ^ = 0 , (17)

где

M ^ = ( F n 3 sin ^ Fin 3 - G3 ) X 3 - F in 3 co ^ Fin3Y3

+ F 3 sin a F 3 XF 3 - F 3 cos a F3YF 3 ,    (18)

где X 3 , Y 3 , X F3 , Y F3 - определяются из следующих выражений:

X 3 = S 3 xcos ф 3 - ( S 3 y - 1 3 ) sin ф 3 ;

  • Y 3 = S 3 x ф 3 - ( S 3 y - 1 3 ) cos ф 3 ;

X f 3 = P 3x COS ф з - ( P 3 y - 1 3 ) sin ф з ;   (19)

  • Yf 3 = P 3 xsi n Ф з - ( P 3 y - 1 3 ) coS Ф з ,

Группа Ассура третьего вида

Расчетная схема данной группы представлена на рисунке 3 [3,7].

Сначала определим вспомогательные величины

I1

  • 1    = V 1 22 + 1 32 ; T = arctan — . (23)

  • 2    3                      V l 3 7

Определение силы F34. Данную силу определим по уравнению моментов относительно точки А, рассматривая равновесие двух звеньев: второго и третьего. Сначала определяем вспомогательные величины:

X 2 = S 2 xcos ф 2 - ( S 2 y - 1 2 ) sin ф 2;

  • Y 2 = S 2 x ф 2 - ( S 2 y - 1 2 ) cos ф 2 ;

X f 2 = P 2 x cos ф 2 - ( P 2 y - 1 2 ) sin ф 2 ;

Yf 2 = P 2 xsiW i - ( P 2 y - 1 2 ) cos ф 2 ;     (24)

X 3 = - ( S 3 y - 1 3 ) sin ф 3 ( 1 3 cos ф 3 - 1 3 sin ф 3 )

+ S 3 xcoS Ф з ;

Y 3 = - ( S 3 y - 1 3 ) cos ф 3 ( 1 3 sin ф 3 - 1 3 cos ф 3 ) + S 3 xsin ф 3;

XF 3 = - ( P3 y - 1 3 ) sin ф 3 ( 1 3 cos ф 3 - 1 3 sin ф 3 ) + P x cos v 3;

Y F 3 = — ( P 3 y 1 3 ) cos ф 3 ( 1 3 sin ф 3 1 3 cos ф 3 ) + P 3 xsi n ^ 3 .

Определяем моменты от сил, действующих на второе и третье звено раздельно

M £ 2 = ( Fu 2 s in a Fu 2 - G 2 ) X 2 Fu 2 COS « Fu 2 Y 2 + F 2 sin a F 2 XF 2 - F 2 cos a F 2 Y F 2 + Mu 2 + M 2;(25)

M £ 3 = ( Fu 3 Sin a Fu 3 - G 3 ) X 3 - Fu 3 C0S a Fu 3 Y 3

+ F 3 sin a F 3 XF 3 - F 3 cos a F3 YF 3 + M u 3 + M 3 .

0           X

Рисунок 3. Расчетная схема группы Ассура третьего вида

Теперь можно определить F 3 4 и угол наклона этой силы:

£ 2 +  £ 3     ,           п

F 34 = ^--—; a 34 = Ф 3 + Y + -. (26)

Силы F 3 n 4 и F 32 определим из условия баланса всех сил, действующих на звено 3: ( ∑Fx=0 и ∑Fy=0 ).Отсюда имеем:

cos( ф 2 + у )

cos I ф 3

Q =

п

+ —

F 3 4 =

Fт = 34

sin( ^ 2 + Y)

sin I ф 3

1 I . п b 1 cos I ф 3 + —

7 I , П b 2 sin I ф 3 + —

Q cos(ф2 + y ) b, sin(ф2 + y ) b2

где b1 = -Fin 3 cOsaFin 3

Q

,

;

- F 34 cos a F , - F 3 cos a F 3;

b 2 = G 3 - Fin 3 sin a Fin 3 - F3 T 4sin a F T

- F 3 sin a F 3.

Таким образом, получаем:

22 t

1 34 ^( 34 ) +( 34 ) ;

a F 34

= arctan

f к T\ F 34

Fn

V 34 7

+ Ф 2 + Y .

Так как F 23 =-F 32 , то остается только определить величину и направление силы F 21 .

Величина и направление силы F 21 . Эти значения силы определяются по условиям: ∑Fx=0 и ∑Fy=0 для второго звена.

F 21 x + Fin 2 c os a Fin 2 + F2 cos a F 2

+ F 23 cos a F 23 = 0 ;

F 21 y + F in 2 sin a Fin 2 + F 2 sin a F 2      (30)

+ F 23 sin a F 23 - G 2 = 0 ;

F 2, =V ( F 21 x ) 2 + ( F 2, y ) 2;

a F 21

= arctan

Определение h x . Точку приложения силы F 23 h x определим из условия равенства нулю моментов сил, действующих на второе звено. Подробное определение точки приложения силы уже приводилось, поэтому ограничимся лишь окончательной формулой для определения величины h x

h x =- M : F 23 ,             (31)

где

M = ( Fin 2 si n a Fin 2 - G 2 ) X 2 - Fin 2 c os a Fin 2 Y 2 (32) + F 2 sin a F 2 X F 2 - F 2 cos a F 2 Y F 2 + M u 2 + M 2.

Группа Ассура четвертого вида

Схема расчета усилий в кинематических парах группы Ассура четвертого вида представлена на рисунке 4 [3]. Введены следующие определения: s 2 , s 3 , p 2 , p 3 - центры масс и точки приложения сил соответствующих звеньев данной группы Ассура.

П =

L . пA cos ф9 + к 2 J

I.. . п A cos Ф + к 21

sin

п

^ 2 + -

sin

п ф + -

Получаем решение:

Рисунок 4. Расчетная схема группы Ассура четвертого вида

Определение F 21 и F 34 . Эти величины

определяются по условию баланса всех сил, действующих на группу Ассура:

I п A

F21 cos I ^ 2 + - I + F te 2 cOS « Fin 2 + F 3 cos ^ Fin 3

+ F2 cos a F 2

+ F3 cos a F 3

+ F 34 cos

п

= 0;

F 21

F 34 =

I п b 1 cos I ф 3 + —

I п b 2 s in I Ф 3 + -

П

cos

I п A sin I ф 2 + — I b 2

П

;

.

Определение величины и направления силы F 23 . Проекции силы F 23 на координатные оси можно получить из условия баланса всех сил на оси координат для звена 2:

F 23 , = - F2cos a Fin 2 - F2cos a F 2 - F 21 cos a F 21 ;

F23 y = G 2 - F21 sin a F 21 - Fin 2 sin a F 2    (36)

- F 2 sin a F 2 .

Следовательно

23 ^( 21 x ) +( 23 y ) ;

F 21 sin I ^ 2 + П L F 2 s in a Fn 2

a F 23

= arctan

+ F 2 sin a F 2 (33)

+ F n 3 sin a Fin 3 + F 3 sin a F 3 - G 2 - G 3

I п ]

+ F 34 sin I ф 3 + — I = 0.

Обозначим b1 =-( Fin 2 cOsaFin 2 + F2 cOsaF 2 + Fin 3 cOsaFin 3 +

- Ь 2 = Fin 2 sin a Fin 2 + F 2 c Os a F 2 + Fin 3 s in a Fin 3

+ F3sin a F 3 - G 2 - G 3;

к.1 23 x 1

Определение точки приложения силы F 23 – h x1 . Эта величина определяется по балансу моментов, действующих на звено 2. Предварительно определим вспомогательные величины

X 2 = S 2 xcos ф 2 - ( S 2 y - 1 2 ) sin ф 2 ;

  • Y 2 = S 2 xsi'n ф 2 - ( S 2 y - 1 2 ) cos ф 2 ;

X f 2 = P 2x Cos ф 2 - ( P 2 y - 1 2 ) sin ф 2 ; (38)

  • Y F 2 = P 2 х^1пФ2 - ( P 2 y - 1 2 ) cos ф 2 ;

M 2 Z = Mm 2 + M 2 ( F in 2 sin a F m 2 - G 2 ) X 2

- Fin 2 cos a Fin 2 Y 2 + F 2 sin a F 2 XF 2 - F 2 cos a F 2 Y F 2

Тогда hx 1 = M 2£ : F21 .

Определение точки приложения силы F 34 – h x2 . Определение аналогично определению h x1 .

Y3 = S 3 xsin ф 3 ( S 3 y 1 3 ) cos ф 3 ;

XF 3 = P 3 хСО5 Ф 3 ( P 3 y 1 3 ) s i n Ф з ;

Y f 3 = P 3 x Sin Ф з ( P 3 y 1 3 ) cos ф з ;    (40)

Рисунок 5. Расчетная схема группы Ассура пятого вида Введя обозначения:

bi = ( F in 3 cos a Fin 3 + F 3 cos a F 3 ) ;

b 2 = — ( F in 3 sin a Fin 3 + F 3 sin a F 3

^

G 2 G 3 ) ;(43)

I n 1             n cos I Ф2 + — I cos I Ф3 + —

E =

.

I n 1 I n sin I Ф 2 + — I   sin I Ф 3 + —

M 3 ^ = Min 3 + M 3 ( F in 3 s in a Fin 3

Fin 3 cos a Fin 3 Y 3 + F 3 sin a F 3 XF 3

G3 ) X3

F 3 cos a F 3 Y F 3.

Тогда

h = -M ■ R h x     M 3 ^ : F 34 .

Группа Ассура пятого вида

Расчетная схема данной группы представлена на рисунке 5 [3]. На рисунке введены обозначения: S 2 , S 3 , р 2 , р з - центры масс и точки приложения сил второго и третьего звеньев.

Определение значений сил F 21 и F 34 . Величины определяются по условию баланса всех сил, действующих на группу Ассура:

I П 1

F 32 cos I Ф 2 + - I + F in 3 cos a Fin 3 + F 3 COs a F 3

I n 1

+ F 34 cos I ф 3 + — I = 0 ;

I П I

F 32 sin I Ф 2 + - + Fn 3 sin a Fin 3 + F 3 sin « F 3

G 2

G 3 + F 34 sin I Ф 3

П I

+    = 0 .

2 }

Получаем решение:

I n b1 cos I ф3 + —

I n b 2   sin I ф 3 + —

R

cos

E

;

si n I Ф 2 +tI b2

F 34 =

E

.

Определение h x1 и h x2 . Определим в начале вспомогательные величины

F 23 =F 23 ;

α F23 = α F23 ;

X 2 = S 2 xcos ф 2 ( S 2 y l 2 ) sin ф 2 ;

Y 2 = S 2 xsi'n ф 2 ( S 2 y 1 2 ) cos ф 2 ;

XF 2 = P2 xCOS Ф 2 ( P 2 y

YF 2 = P 2 xSin Ф 2 ( P 2 y

l 2 ) sin ф 2 ;    (45)

l 2 ) cos ф 2 ;

M 2 Z= M in 2 + M 2 ( F n 2 sin a Fin 2

G 2 ) X 3

F in 2 cos a Fin 2 Y 2 + F 2 sin a F 2 X f 2

F 2 cos a F 2 Yf 2 .

Тогда:

h x =— M 2 Z : F 23 ;

X 3 =— S 3 ysi n Ф 3 ( 1 23 cos ф 2 1 2 sin ф 2 ) + S 3 xcos ф 3 ;

Y 3 = S 3 ycos ф 3 ( 1 23 sin ф 2 + 1 2 cos ф 2 ) + S 3 xsin ф 3 ;

XF 3 = — P 3 ysi'n ф 3 ( 1 23 cos ф 2 1 2 sin ф 2 ) + P3 хсо&ф3;

Y F 3 = P3ycos ф 3 ( 1 23 sin ф 2 1 2 cos ф 2 ) + P3xsi^n ф 3 ;

M 3 ^ = M in 3 + M 3 ( Fin 3 sin a Fin 3

X 3 Fin 3 COs a Fin 3 Y 3

G 3 )

+ F3sin a F3 XF 3 F3cos a F 3YF 3 .

Тогда:

M у + M y h x =--^ ;         (47)

F 34

  • F21 x =- F 2 cos a F 2 - Fin 2 C0S « Fin 2 - F 23 c 0S « F 23 ;

F21 y = G 2 - F in 2 sin a Fin 2 - F 2 sin a F 2 - F 23 sin a F23

Тогда

F 2i = V( F 21 x ) + ( F 21. У ) .         (48)

Рисунок 6. Расчетная схема начального звена

Начальное звено

Схема распределения сил, действующих на начальное звено, представлена на рисунке 6 [3].

Определение F ур . Определение этой силы производится по уравнению ∑M A =0 . Сначала определяем вспомогательные величины:

X 1 =l 1 cosφ 1 ;    Y 1 =l 1 sinφ 1 ;

F 12x = F 12 cosα F12 ; F 12y = F 12 sinα F12 .  (49)

Тогда:

Примечание. Если определяется кинетостатика механизма с параллельным закреплением двух групп Ассура на начальном звене, то в этом случае сила F12 является геометриче- ской суммой сил, действующих на начальное звено со стороны отброшенных групп Ассура. Ее определение не вызывает трудностей:

  • F12x = F12C0S a F 12 + F 14 C0S a F 14 ;

    F 12 y


_ F12sin a F 12 + F14sin a F 14 .

F _ J 12 x -*1   ' 12 y v L1

F УР =          z l1

П и aFyp = Ф1 + ~ . (50)

Тогда

Определение величины и направления силы F 10 . Эти значения определим из условия равенства нулю всех сил, действующих на звено 1.

F 2 =V ( F 2 x ) 2 + ( F y ) 2 ;

a F 12

_ arctan

F

V 12 x 7

Тогда

F 10 x _- ( FypC0S a Fyp + F 12 x ) ;

F 10 y _- ( FypSin a Fyp + F 12 y ) . (51)

F 0 _ V ( F o x ) 2 + ( F 0 , ) 2; .

здесь F 12 - сила, действующая на начальное звено от первой группы Ассура; F 14 - сила, действующая на начальной звено от второй группы Ассура.

Список литературы Математическая модель кинетостатического расчета плоских рычажных механизмов

  • Мацюк И.Н., Шляхов Э.М. Определение кинематических и кинетостатических параметров плоских стержневых механизмов сложной структуры//Современное машиностроение. Наука и образование: Междунар. науч.-практ. конф. СПб., 2013. С. 788 -796.
  • Мкртычев О.В. Компьютерное моделирование при силовом расчёте плоских механизмов//Теория Механизмов и Машин. 2013. №1. Т. 11. С. 77-83.
  • Сидоренко А.С., Софин А.А., Белоконев А.А. Нахождение усилий в статически определимых кинематических цепях (группы Ассура)//Молодежные чтения памяти Ю.А. Гагарина: мат. Межвузовск. науч.-практ. конф. Воронеж, 2015. Ч. 3. C. 158-161.
  • Доронин Ф.А., Доев В.С. Исследование движения плоского механизма с помощью пакета Mathcad//Теория Механизмов и Машин. 2011. №1. Т. 9.C 77-87
  • Александров В.В., Александрова О.В., Буднинский М.А., Сидоренко Г.Ю. Об экстремалях кинематического управления движением//Вестн. Моск. ун-та. Сер. 1. Математика. Механика. 2013. № 3. С. 38-46.
  • Комов А.А., Потапов А.И., Тарарыкова И.В., Шахов С.В. Математическое описание процесса микрофильтрации суспензии в трубчатом канале//Сременные наукоемкие технологии. 2014. № 5-1. С. 164-165
  • Кретов И.Т., Попов Е.С., Потапов А.И., Попов Д.С Математическое моделирование процесса микрофильтрации//Материалы LI отчетной научной конференции преподавателей и научных сотрудников ВГУИТ за 2012 г. 2012. С. 42.
Еще
Статья научная