Надежность фильтрокомпенсирующих устройств различной топологии
Автор: Колмаков В.О.
Журнал: Вестник Красноярского государственного аграрного университета @vestnik-kgau
Рубрика: Технические науки
Статья в выпуске: 8, 2017 года.
Бесплатный доступ
Современная структура электропотреб-ления определяется расширяющейся нелиней-ной нагрузкой, характер которой определен алгоритмом функционирования источников вторичного электропитания. По этой при-чине энергоснабжающие организации столкну-лись с серьезной проблемой «заражения» рас-пределительных сетей высшими по отноше-нию к промышленной частоте гармониками. Для снижения высших гармоник в случае неиз-менного нелинейного сопротивления нагрузки возможно применение фильтрокомпенсирую-щих устройств на основе пассивных филь-тров. Выполнено численное моделирование сети с предлагаемой схемой фильтрокомпен-сирующего устройства и произведѐн расчѐт надѐжности, доказывающий, что использова-ние четырѐхлучевого фильтра обеспечивает наработку на отказ, близкую к срокам службы основного сетевого электрооборудования. Предлагаемая топология фильтра состоит из трѐх ветвей с тремя идентичными сопро-тивлениями и одного нейтрального ответв-ления. Данная схема позволяет уменьшить общее количество реактивных элементов, образующих фильтр, и повысить экономиче-скую эффективность, например сетей осве-щения, в сравнении с традиционными схемами. С помощью такой схемы образуется силовой фильтр с двумя резонансными частотами. Одна резонансная частота - для гармоник то-ков, образующих симметричные составляю-щие прямой и обратной последовательности, а вторая резонансная частота - для токов, образующих систему нулевой последователь-ности. Для реализации схемы используются только пассивные элементы. Приведены статические и динамические характеристики питающей сети с предлагаемой схемой фильтрокомпенсирующего устройства по ре-зультатам численного моделирования. Прове-ден сравнительный расчет надежности, под-тверждающий, что применение 4-лучевого фильтра сохраняет уровень наработки на от-каз основных элементов сети. Оценка уровня надежности выполнена по методике учета надежности каждого элемента схемы, участ-вующего в алгоритме преобразования элек-трических величин. Данная методика позволя-ет учесть интенсивность отказов в течение срока службы устройства. В соответствии с методикой расчет производится методом «λ - характеристик», основанным на интен-сивности отказов комплектующих изделий и поправочных коэффициентах, учитывающих реальные условия и режимы эксплуатации.
Надежность, фильтро-компенсирующее устройство, нелинейная нагрузка, гармонические составляющие
Короткий адрес: https://sciup.org/140224259
IDR: 140224259
Текст научной статьи Надежность фильтрокомпенсирующих устройств различной топологии
Введение . Современная структура электропотребления определяется расширяющейся нелинейной нагрузкой, характер которой определен алгоритмом функционирования источников вторичного электропитания (ИВЭ). По этой причине энергоснабжающие организации столкнулись с серьезной проблемой «заражения» распределительных сетей высшими по отношению к промышленной частоте гармониками.
Таким образом, актуальным является решение задачи фильтрации высших гармоник [1].
Для снижения высших гармоник, в случае неизменного нелинейного сопротивления нагрузки, возможно применение фильтрокомпенсирующих устройств на основе пассивных фильтров.
Пассивный фильтр гармоник (ПФГ) представляет пассивную частотно-селективную цепь, обеспечивающую подавление или ослабление высших гармоник, генерируемых нелинейной нагрузкой [2, 3]. Основными достоинствами пассивных фильтров являются их простота и экономичность. Они дешевы, не требуют регулярного обслуживания, могут выполнять одновременно функции как подавления гармоник, так и коррекции коэффициента мощности.
Основной традиционной конфигурацией ПФГ является последовательный колебательный контур (рис. 1), настроенный на частоту определенной гармоники. Для одновременного подавления нескольких гармоник используют широкополосные фильтры. Характеристики пассивных фильтров достаточно подробно описаны в [4–9].
Включение последовательного колебательного контура в каждую фазу трехфазной сети не вызывает симметрирующего эффекта.

Рис. 1. Последовательный колебательный контур
Для симметрирования питающей сети и снижения влияния высших гармоник нелинейной нагрузки перспективным является использование в трехфазной сети фильтра, соединенного по схеме «звезда» с четырьмя ответвлениями (рис. 2) [10].
Рассматриваемая топология позволяет уменьшить общее количество реактивных элементов, образующих фильтр, и повысить экономическую эффективность, например сетей освещения, в сравнении с традиционными схемами [11].
С помощью такой схемы образуется силовой фильтр с двумя резонансными частотами. Одна резонансная частота – для гармоник токов, образующих симметричные составляющие прямой и обратной последовательности, а вторая резонансная частота – для токов, образующих систему нулевой последовательности. Для реали- зации схемы используются только пассивные элементы.
Предлагаемая топология состоит из трёх ветвей с тремя идентичными сопротивлениями Z Ф и одного нейтрального ответвления Z 0 .
Для оценки надежности четырехлучевого фильтра был проведен расчет [12].
В соответствии с методикой расчет производился методом «λ-характеристик», основанным на интенсивности отказов комплектующих изделий и поправочных коэффициентах, учитывающих реальные условия и режимы эксплуатации. При этом принимались следующие допущения:
-
1) отказы комплектующих изделий (КИ) являются случайными независимыми событиями;
-
2) одновременно два и более КИ отказать не могут;
-
3) интенсивность отказов (ИО) КИ в течение срока службы в одних и тех же рабочих режимах и условиях эксплуатации является постоянной.
Рис. 2. «Звезда» с четырьмя ответвлениями
Интенсивность отказов блока, состоящего из m комплектующих изделий, определялась как
m
Λ=∑λi , где λi – интенсивность отказов i-го КИ в рабочих режимах и условиях.
Средняя наработка блока на отказ определялась как
Τ= 1 Λ
Интенсивность отказов КИ определялась как
λ=λ ⋅a ⋅a ⋅...⋅a , где λ0 – интенсивность отказов КИ в нормальных режимах и условиях эксплуатации; a1,a2,…an – поправочные коэффициенты.
Значение λ 0 и поправочные коэффициенты определялись по таблицам, представленным в [12].
-
1. Фильтрокомпенсирующее устройство (ФКУ) состояло из следующих блоков:
-
1) блок управления током (БУТ) (рис. 3),
-
2) блок фильтрации в двух исполнениях:
– однофазный (БФО) (рис. 4);
– трехфазный (БФТ) (рис. 5).
-
2. Время активной работы ФКУ за сутки составляло 12 часов.
-
3. Коэффициент нагрузки элементов К н = 0,7.
-
4. Условия эксплуатации – поле с коэффициентом 1,0.
-
5. Климат – холодный с коэффициентом 1,0.
-
6. Качество обслуживания – управление агрегатами с коэффициентом 2.
Рис. 3. Блок управления током
Рис. 4. Блок фильтрации однофазный
Блок управления током состоял из следующих элементов: конденсатор, 2 резистора, 4 диода и 8 паек, которые с позиций обеспечения надежности соединялись последовательно.
Блок фильтрации однофазный состоял из 5 дросселей, 5 конденсаторов, 5 резисторов и 10 болтовых соединений, а блок фильтрации трехфазный – из 4 дросселей, 3 конденсаторов и 8 болтовых соединений, которые с позиций обеспечения надежности также соединялись последовательно.
Общий поправочный коэффициент a=0,7⋅1,0⋅1,3⋅2=1,82.
Интенсивность отказов блока управления током:
диоды 0,1 ⋅ 10 - 6 ⋅ 4 = 0,4 ⋅ 10 - 6;
резисторы 0,008 ⋅ 10 - 6 ⋅ 2 = 0,016 ⋅ 10 - 6; конденсатор 0,3 ⋅ 10 -6 ⋅ 1 = 0,3 ⋅ 10 -6 ; пайки 0,001 ⋅ 10 -6 ⋅ 8 = 0,008 ⋅ 10 -6 . Итого 0,724 ⋅ 10 - 6 ⋅ 1 /ч.

Рис. 5. Блок фильтрации трехфазный
Всего с учетом поправочного коэффициента Λ= 1,82 ⋅ 0,724 ⋅ 10 - 6 = 1,32 ⋅ 10 - 6 ⋅ 1 /ч.
Наработка на отказ
Τ= = 0, 76 ⋅ 106 часов.
1,32
Интенсивность отказов блока фильтрации однофазного:
индуктивности 0,15 ⋅ 10 - 6 ⋅ 5 = 0,75 ⋅ 10 - 6 ;
конденсаторы 0,15 ⋅ 10 -6 ⋅ 5 = 0,75 ⋅ 10 -6 ;
болтовые соединения 0,1 ⋅ 10 - 6 ⋅ 10 = 1,0 ⋅ 10 - 6 .
Итого 2,5 ⋅ 10 -6 ⋅ 1 /ч.
Всего с учетом поправочных коэффициентов
Λ= 1,82 ⋅ 2,5 ⋅ 10 - 6 = 4,55 ⋅ 10 - 6 ⋅ 1 /час.
Τ = 10 = 0, 22 ⋅ 106 часов.
4,55 ,
Интенсивность отказов блока фильтрации трехфазного:
индуктивности
0,15•Ю -6 • 4 = 0,6 • 10 -6 ;
конденсаторы
0,15•Ю - 6 • 3 = 0,45•Ю - 6 ;
болтовые соединения 0,1 • 10 - 6 • 8 = 0,8 - 10 - 6 ;
Итого 1,95 • 106 4/ч.
Всего с учетом поправочных коэффициентов
Л = 1,82 - 1,95 • 10 - 6 = 3,55 • 10 - 6 • 1 /час.
Т = —— = 0,28406 часов.
3,55 ,
Интенсивность отказов ФКУ, состоящего из БУТ и БФО
Л=Л, +Л2 = 1,32 ’10 - 6 + 4,55 ’10 - 6 = 5,87 ’10 - 6 1/ч.
Наработка на отказ Т = 1/Λ = 106/5,87 = 170358 часов, или 19 лет.
Интенсивность отказов ФКУ, состоящего из БУТ и БФТ:
Л = Л1+Л5 = 1,32 •10 - 6 + 3,55•10 - 6 = 4,87 •Ю- 6 1/час
.
Наработка на отказ Т = 1/Λ = 106/4,87 = 205339 часов, или 23 года.
В результате ориентировочных расчетов надежности фильтрокомпенсирующего устройства на этапе технического предложения установлено, что наработка на отказ составила 19 лет и 23 года, что сопоставимо со сроком службы основного электрооборудования систем электроснабжения.
Коэффициенты нагрузок элементов блоков рекомендуется устанавливать не более значений, принятых при расчетах надежности.
Выводы
-
1. Из результатов расчета видно, что наработка часов на отказ ФКУ четырехлучевой структуры не уступает традиционной однолинейной схеме, что дает основание утверждать об увеличении экономической эффективности при ее использовании, например в сетях освещения.
-
2. Данная схема позволяет снизить на 30 % количество используемых реактивных элементов, образующих фильтр, что снижает его стоимость и повышает энргоэффективность электроустановки.
Список литературы Надежность фильтрокомпенсирующих устройств различной топологии
- Проблемы обеспечения качества электро-энергии в городских распределительных сетях 0,4 кВ/Н.П. Боярская, Я.А. Кунгс, С.А. Темербаев //Ползуновский вестник. -2012. -№ 4. -С. 89-94.
- Буре А.Б., Мосичева И.А. Компенсация ре-активной мощности и выбор фильтрующих устройств в сетях промышленных предпри-ятий: учеб. пособие. -М.: Изд-во МЭИ, 2004. -28 с.
- IEEE transactions on Industry applications. -2004. -Vol. 40. -№ 1.
- Das J.C. Power System Analysis-Short-circuit. Load Flow and Harmonics. -New York: Mar-cel Dekker, 2002.
- Arrillaga J., Bradley D.A., Bodger P.S. Power System Harmonics. -New York: Wiley, 1985.
- Gonzalez D.A., McCall J.C. Design of filters to reduce harmonic distortion in industrial power systems//IEEE Trans. Ind. Applicat. -1987. -Vol. IA-23. -Р. 504-512.
- Phipps J.K. A transfer function approach to harmonic filter design//IEEE Ind. Applicat. Mag. -1997. -Vol. 3. -Р. 68-82.
- Ludbrook A. Harmonic filters for notch reduc-tion//IEEE Trans. Ind. Applicat. -1988. -Vol. 24. -Р. 947-954.
- Электромагнитная совместимость в элек-троэнергетике и электротехнике/А.Ф. Дья-ков ; под ред. А.Ф. Дьякова. -М.: Энергоатомиздат, 2003. -168 с.
- Current Harmonics Cancellation in Three-Phase Four-Wire Systems by Using a Four-Branch Star Filtering Topology//IEEE trans-actions on Рower ELECTRONICS. -2009. -Vol. 24. -№ 8. -Р. 1939-1950.
- Колмаков В.О., Пантелеев В.И. Четы-рехлучевой фильтр гармоник в распреде-лительной сети//Безопасность регионов -основа устойчивого развития: мат-лы IV Междунар. науч.-практ. конф. (г. Иркутск, 22-26 сент. 2014 г.). -Иркутск: Изд-во Ир-ГУПС, 2014. -С. 154-159.
- Рекомендации РМ 25 446-87. Изделия при-боростроения. Методика расчета показате-лей безотказности. -М., 2987.