Некоторые вопросы перераспределения осевых нагрузок между лесовозным тягачом и полуприцепом-роспуском

Автор: Акинин Дмитрий Вячеславович, Борисов Вячеслав Алексеевич

Журнал: Resources and Technology @rt-petrsu

Статья в выпуске: 1 т.17, 2020 года.

Бесплатный доступ

В числе важнейших тенденций развития транспорта леса в стране является непрерывное увеличение доли автомобильной вывозки леса и увеличения расстояния транспортировки леса от мест заготовки до мест последующей переработки или доставки конечному потребителю. Все это обостряет проблему обоснованного выбора и рациональных эксплуатационных параметров лесовозных автопоездов для вывозки леса в хлыстах и сортиментах, а также эффективной организации лесовозного автотранспорта и расчета норм выработки. Современные лесовозные автопоезда являются техникой высоких эксплуатационных параметров. Увеличиваются грузоподъёмность лесовозного автопоезда, мощность его двигателя, снижается удельный собственный вес, и растут конструкционные напряжения. Полуприцепы-роспуски в лесозаготовительной промышленности нашей страны эксплуатируются достаточно продолжительное время. За этот период несколько раз изменялась технология заготовки и вывозки лесоматериалов. Целью исследования - является изучение осевых нагрузок возникающих при движении оптимально загруженного лесовозного автопоезда при движении по лесным дорогам различных категорий. Данное исследование базируется на положениях теории движения автотранспорта в условиях бездорожья. При определении количественных показателей. При определении количественных показателей использованы методы статистических уравнений и зависимостей с определением коэффициентов сравнения факторных и результативных признаков, а также методы решения тригонометрических уравнений и зависимостей. В проведенном исследовании описаны последствия возникающих в сцепных устройствах динамических нагрузок при эксплуатации лесовозных тягачей, оборудованных полуприцепом-роспуском в сложных дорожно-климатических условиях. В статье рассмотрена роль совершенствования конструкций сцепных устройств, лесовозных автопоездов для увеличения объемов транспортирования лесоматериалов и увеличения их проходимости путем установки привода на полуприцеп-роспуск, т.е. сцепной вес автопоезда, становится равным полному весу, что существенно увеличивает параметры опорной проходимости по лесным дорогам низшей категории. Касательная сила тяги на ведущих колесах должна обеспечиваться сцеплением колес с дорогой, поэтому перераспределение осевых нагрузок при включении активного полуприцепа-роспуска является весьма актуальной. В результате были получены и приведены теоретические зависимости, позволяющие определить коэффициенты перераспределения нагрузки с лесовозного тягача на колеса полуприцепа-роспуска в процессе вывозки древесины по лесным дорогам низшей категории для обеспечения надёжности лесовозного автопоезда и обеспечения его безотказной работы.

Еще

Осевые нагрузки, роспуск, полуприцеп-роспуск, лесовозный тягач, сцепной вес

Короткий адрес: https://sciup.org/147227121

IDR: 147227121   |   DOI: 10.15393/j2.art.2020.5122

Текст научной статьи Некоторые вопросы перераспределения осевых нагрузок между лесовозным тягачом и полуприцепом-роспуском

  • 1.    Введение

  • 2.    Материалы и методы

  • 3.    Результаты и их обсуждение

Основное условие эффективной работы лесозаготовительных предприятий — ритмичность, использование сезонных преимуществ и максимального количества календарных дней года, а также увеличение коэффициента сменности [7].

Ритмичность работы предприятия зависит, прежде всего, от лесовозного транспорта, являющегося главной составляющей капитальных вложений и себестоимости лесопродукции.

Одним из действенных путей повышения эффективной работы является проходимость лесовозных автопоездов, особенно эксплуатируемых в лесных районах страны, и активизация колёс прицепного состава [12]. В этом случае увеличение сцепного веса автопоезда достигается за счёт использования веса, приходящегося на ось прицепа.

Данное исследование посвящено изучению взаимодействия звеньев сцепки лесовозного автопоезда при перераспределении осевых нагрузок, действующих на лесовозный тягач и активный полуприцеп-роспуск, для повышения их надёжности и, как следствие, безотказной работы [13—15]. Также получены и приведены формулы для расчёта коэффициентов перераспределения осевых нагрузок при включении активного полуприцепа-роспуска.

Данное исследование базируется на положениях теории движения автотранспорта в условиях бездорожья. При определении количественных показателей использованы методы статистических уравнений и зависимостей с определением коэффициентов сравнения факторных и результативных признаков, а также методы решения тригонометрических уравнений и зависимостей.

При движении автопоезда с активным полуприцепом имеет место дополнительное перераспределение осевых нагрузок, влияющее на потенциальную тягу отдельных осей автопоезда [16]. На рисунке 1 показана схема сил, действующих на автопоезд с активным прицепом. В общем случае движение автопоезда неравномерное (ускоренное) на подъём.

По приведённой схеме определение нормальных реакций R 1 , R 2 и R n не представляется возможным, т. к. количество неизвестных превышает возможное число уравнений. Для определения указанных реакций рассмотрим отдельно элементы автопоезда, находящиеся в равновесии [8—10]. Пакет полухлыстов (хлыстов или сортиментов), лежащий на кониках автомобиля тягача и прицепа-роспуска, при определённых условиях будет влиять на перераспределение осевых нагрузок. Поэтому предварительно на рисунке 2 рассмотрим этот пакет, лежащий на кониках в состоянии равновесия [11].

P

Рисунок 1. Схема сил, действующих на лесовозный автопоезд

Figure 1. Diagram of forces acting on a timber truck train

Рисунок 2. Схема сил, действующих на коники лесовозного автопоезда

Figure 2. Diagram of forces acting on the conics of a timber truck train

Составим уравнения и определим нормальные реакции на кониках тягача R k a и роспуска

Rkn• Ggcosaxl3   {GgSina+Pjg)xhgi Rka =     i                ,        ,                        (1) GgCOSaX[3   (GgSina + Pjg^Xhg^ Rkn -      (       1           ,          ,                            (2) где hgi — расстояние от центра тяжести пакета хлыстов (полухлыстов) до плоскости действия касательных сил Та и Тп.

При ускоренном движении на подъём нагрузка на коник тягача уменьшается, а на коник прицепа-роспуска увеличивается [17]. Плоскость действия сил Та и Тп находится между верхними плоскостями коника и центром тяжести пакета хлыстов [1—6]. Если хлысты (полухлысты) вызывают боковой распор стоек коника, то плоскость действия касательных сил Та и Тп перемещается ближе к верхним плоскостям коников. При этом расстояние hg^ увеличивается, и при прочих равных условиях вес пачки на кониках будет перераспределяться более значительно [18]. При значительном боковом распоре Кд1 уменьшается, что приводит к тому, что вес груза на кониках перераспределяется менее значительно. Касательные силы Та и Тп, действующие на кониках, при прочих равных условиях пропорциональны нормальным реакциям от веса пакета R^a и Rkn. Для того чтобы пакет хлыстов (полухлыстов) находился в состоянии равновесия, необходимо:

Та + Тп = GgSina + Pjg,(3)

или

Rka • p + Rkn • Р > GgSina + Pjg,(4)

где µ — коэффициент трения между хлыстами (полухлыстами) и коником.

Минимальное значение коэффициента µ , которое необходимо для удержания пакета хлыстов (полухлыстов) на кониках, определяется как

Ggcosa • p = Ggsina,(5)

или sina

Р =--= cosa

tga .

Рассмотрим силы, действующие на активный полуприцеп-роспуск при движении (рисунок 3), и составим уравнение моментов [19]:

2 M   (Pkn  Pfn) Kkp + Gncosa • ^^ g   ^ + Rkn ^ g  Rn ^ g +

+ Тп^.Кд    ^ kp^ + Mfn   ( Gnsina + Pjn ) • (K kp   Kn )   ° -

Касательная сила тяги реализуется по сцеплению, т. е.

R kn = R n

,                                   (8)

где ϕ — коэффициент сцепления колёс с дорогой.

При движении лесовозного автопоезда по грунтовым дорогам (мягкий грунт) сопротивление качению определяется как потерями в шине, так и в грунте (образование колеи) [20—21]. Свободная сила тяги определяется как

Pkn-Pfn = Rnp - Rn • f = Rn (p - n,

где f — коэффициент сопротивления качению.

Учитывая, что

Mfn = Rn^fTk,

где Tk — радиус колеса.

Находим:

r   Gncosa'^lgln)+R]<;rilg+ Tn(_h. g-h. jq-^        (G-nsилa+Pjn)• (hkp-h-n)

n           lg-(V-f)-hkp-fTk                lg-(V-f)-hkp-fTk '

Рисунок 3. Схема сил, действующих на активный полуприцеп

Figure 3. Diagram of forces acting on an active semi-trailer

Считая движение равномерным и Тп = (1 • К^п, получим:

Rn =

Gn(Zg-Zn)■(coscr-sincr

^kp-^n ^g-ln

lg-(V-fyhkp—f'rk

+

GJ^co^^^

lg""(V-fyhkp-f"rk

В статическом состоянии при а = 0 и К =

69/

п

нормальная реакция составит:

  • 9 9 3+ Сп(^д-^п)


Rnc =            7            ■

При движении коэффициент перераспределения нагрузки на колёса полуприцепа-роспуска

составит:

V — _^2L ^n

^nc

(lg-ln>^cosa-slnah^_^

(lg-(p-fyhkp-P‘k)^lg-ln+K^"g[3) g

+

+

Kfc^cosa+slna^

(lg-(p-fWkp-PTk)\}g-ln+K/"g[3^   g

Если толкающее усилие Pkp от полуприцепа-роспуска к тягачу передаётся через «дышло», то величину Pkp можно определить как

GnUa-ln>(cosa-slna-, ,Л

Pkp = ^"Л\   —

(lg J) ^kp J ‘ k

Gn(lg-(hkp—f "rk)"sina

+ (.lg-(p-fyhkp-Prk)

^g[g[3-( c os a-s in a^^1) ।       [                         [3 ) x

(lg-(p-f')^hkp-f^rk)

x (1+lg • (^g— hkp^ - lg^(ip-f) • (tg - (^ - ^) 'h*p~f'r^)).

При равномерном движении нормальная реакция в сцепном устройстве N будет

определяться:

N =

^n(lg ln

^•(cosa-sln.a^

^kp—^n [g-[n

)

(.lg-(.p-f)’h-kp-f-rk)

— Gncosa +

^g[g[3- (cosa+slna^^g1) ।       [                         [i ) x

(lg-(p-f)^hkp-f^rk)

X (1 +h(hghkP^ lg^(lp-f)(tg(Ф^ 'hkpf' rk)).

На рисунке 4 показана схема сил, действующих на тягач. Определим R1 и R2 при равномерном движении автопоезда с малой скоростью (Pw = 0).

У,М — R1 (L — ta) + Mf1 + Mf2 + (pki pfi)ha + (pk2 pf2 )ha +    (17)

+ Rka (^a   ^k) + Td^hg   hkp) + Pkp(ha hkp)

- R2^a - N(.^a+^kp) = 0,

GaCosa + Rja - Ri - R2 - N = 0.                  (18)

Рисунок 4. Схема сил, действующих на тягач

Figure 4. Diagram of the forces acting on the tractor

Примем:

Mfi + Mf2(R1 + ^2) f ■ Гк,

Pki-Pfi = R1-f),                        (19)

Pk2—Pf2 = R2(^-f).

Находим:

D _ GaCOSaXL-la (y—fyha+fTk')

R?                         +

2                   L

Gg(cosa[l-lg)-sina-hg)

+              X

L                                             (20)

X[^ -^к - (Ф - D ha+ f"Гк+^" [hg - hkp)]+

. Pkp^ka-hkp^-N^L+lkp+^-f^ha+f^rk) .

L

Соответственно, коэффициент перераспределения нагрузки

_ P2 _   GaCOSa^(L-la-(^-f)^ha+fTk) m2    R2c             ,gG^G-l3')-I^-lk')nG^+I-k-lkp) + 2c     Ga(L la)+--------?---------1-------?------- l                    lg Gg(cosa[l-lg)-sina-hg') -1lX c      i    Gg(l-l3)(L-lk), Gnln(L+lkp) Ga(L la)+       l        1      lg                                         (21) X [L - ^k - (Ф - f) " ha + f "Гк + Ф" [hg - hkp)] + . Pkp(ha-hkp)-N(L'+lkp + (^-f)^ha+fy[k) + r rI GgG--l-"l^-lkGnGnln(L+lkp) , Ga(L la)+         ,         1       , l                    lg где R2C — нормальная реакция на заднюю ось автомобиля при статическом состоянии.

Нагрузка на переднюю ось тягача составит:

R1

Gacosa^(L-la-(^-f)^ha+fTk')

L

+

Gg(cosa[l-lg^-sina-hg1) l

L

X

Х \к - (Ф — f) ' ^а- f Тк + ^- [hg — hkp) - ^ ■ ^hg - ^р^ -

Pkp(ha-hkp)+N(lkp + (^-f)^ha+f^rk) L------------------------------.

Соответственно, коэффициент перераспределения нагрузки

_ _ Ri_ Gacosa-(la4p>-f)-ha+f-гк) ,

1     R1C       r 1 , Gg(l-l3)lk Gnlnlkp

1c      G ala + ll

Gg (cosa(l-lg')-sina-hg1)

  • -I__l у

  • Gg(l-l3)lk Gnlnlkp
  • 4.    Заключение и основные выводы

Gala+----1---lg— у Vk - (Ф - D ' ha- f тк + ц- (hg - hkp) - ^ - (hg - hkp]] -

Pkp(kahkp)+N(lkp + ((p—f)^ha+f^rk)

r , Gg(l-l3)lk Gnlnlkp

Gala+      ii ll где Ric — нормальная реакция на переднюю ось тягача при статическом состоянии.

Таким образом, анализ формул показал, что при отключении активного полуприцепа-роспуска передняя ось тягача разгружается, а задняя, наоборот, догружается. При проектировании лесовозных автопоездов с активными полуприцепами необходимо в расчётах учитывать перераспределение нагрузок и определять наиболее рациональные осевые развесовки.

Список литературы Некоторые вопросы перераспределения осевых нагрузок между лесовозным тягачом и полуприцепом-роспуском

  • ЩукинМ. М. Сцепные устройства автомобилей и тягачей. М.; Л.: МАШГИЗ, Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы, 1961. 211 с.
  • Закин Я. Х. Прикладная теория движения автопоезда. М.: Транспорт, 1967. 258 с.
  • Камусин А. А., Борисов В. А. Определение парка лесовозных машин с гидроманипуляторным оборудованием и выбор наиболее эффективного парка машин // Лесной вестник (1997—2002). 1999. № 4. С. 90.
  • Борисов В. А. Исследование движения лесовозных автопоездов на горизонтальных кривых // Вестник Московского государственного университета леса — Лесной вестник. 2009. № 2. С. 73—79.
  • Борисов В. А. Учёт параметров движения и анализ устойчивости лесовозных автопоездов при торможении // Вестник Московского государственного университета леса — Лесной вестник. 2009. № 2. С. 80—85.
  • Резникова Н. Е., Борисов В. А. Анализ методов расчёта уширения проезжей части // В мире научных открытий. 2009. № 1 (1). С. 45—57.
  • Резникова Н. Е., Борисов В. А. Особенности расчёта скорости с применением ЭВМ при проектировании трассы дороги // В мире научных открытий. 2009. № 2 (2). С. 13—19.
  • Резникова Н. Е., Борисов В. А. Применение ЭВМ для анализа основных режимов движения лесовозного автопоезда // В мире научных открытий. 2009. № 2 (2). С. 20—26.
  • Резникова Н. Е., Борисов В. А. Изменение величины зазора безопасности при движении автопоезда на кривых и прямых горизонтальных участках // В мире научных открытий. 2009. № 2 (2). С. 5—12.
  • Борисов В. А., Акинин Д. В., Никитин В. В. Некоторые вопросы прочности сцепки тягача и полуприцепа-роспуска лесовозного автопоезда // Resources and Technology. 2019. Т. 16, № 3. С. 12—23.
  • Борисов В. А., Акинин Д. В., Кирей В. В., Фокина Е. А. Влияние скорости движения лесовозного автопоезда на величину возникающих напряжений в дорожной конструкции // Resources and Technology. 2018. Т. 15, № 3. С. 43—51.
  • Борисов В. А., Акинин Д. В., Чернов С. А., Попутчиков Д. П. Некоторые вопросы зависимости грузоподъёмности лесовозных автопоездов от типа покрытия лесной дороги // International Journal of Advanced Studies in Computer Engineering. 2018. № 1. С. 9—13.
  • Петрухин В. В., Акинин Д. В., Борисов В. А. Влияние веса лесовозного автопоезда на тормозной путь // Resources and Technology. 2018. Т. 15, № 4. С. 77—89.
  • Зейц С. Ю., Акинин Д. В., Борисов В. А., Казначеева Н. И. Влияние удельной мощности лесовозного автопоезда на скоростной режим и топливную экономичность // Resources and Technology. 2018. Т. 15, № 4. С. 90—101.
  • Технологические расчёты при перевозке лесных грузов лесовозным автомобильным транспортом: учебно-метод. пособие / В. Я. Ларионов, В. В. Никитин, В. А. Борисов [и др.]. М., 2013. 36 с.
  • Камусин А. А., Казначеева Н. И., Борисов В. А., Акинин Д. В. Некоторые критерии устойчивости автопоезда // Вестник Московского государственного университета леса — Лесной вестник. 2014. № S2. С. 122—126.
  • Камусин А. А., Казначеева Н. И., Борисов В. А., Акинин Д. В. Устойчивость движения прицепов лесовозных автопоездов // Вестник Московского государственного университета леса — Лесной вестник. 2014. № S2. С. 143—145.
  • LianpengXia, Long Quan, Lei Ge, Yunxiao Hao. Energy efficiency analysis of integrated drive and energy recuperation system for hydraulic excavator boom // Energy Conversion and Management, 2018. Vol. 156. Article ID 57196457880. P. 680—687. DOI: 10.1016/j.enconman.2017.11.074.
  • Yunxio Hao, Long Quan, Hang Cheng. Potential energy directly conversion and utilization methods used for heavy duty lifting machinery // Energy. 2018. Vol. 155. Article ID 57188722118. P. 242—251. DOI: 10.1016/j.energy.2018.05.015.
  • Rafael Rivelino Silva Bravo, Victor Juliano De Negri, Amir Antonio Martins Oliveira. Design and analysis of a parallel hydraulic-pneumatic regenerative braking system for heavy-duty hybrid vehicles // Applied Energy. 2018. Vol. 225. Article ID 57201819693. P. 60—77. DOI: 10.1016/j.apenergy.2018.04.102.
Еще
Статья научная