Определение коэффициента трения композиционного материала на основе терморасширенного графита с кремнийорганическим связующим
Автор: Караваев Дмитрий Михайлович, Матыгуллина Елена Вячеславовна, Сиротенко Людмила Дмитриевна, Дегтярев Александр Иванович
Журнал: Известия Самарского научного центра Российской академии наук @izvestiya-ssc
Рубрика: Актуальные проблемы машиностроения
Статья в выпуске: 2-4 т.17, 2015 года.
Бесплатный доступ
Описано приспособление для испытания материалов на трение и износ по схеме «кольцо-диск». Исследовано влияние содержания в композиционном материале на основе терморасширенного графита кремнийорганического связующего, удельной нагрузки и скорости скольжения на коэффициент трения. Исследования проведены в соответствии с методикой планирования экспериментов. Получены регрессионные уравнения. Установлено, что с увеличением содержания кремнийорганического связующего в композиционном материале на основе терморасширенного графита коэффициент трения возрастает. С увеличением удельной нагрузки коэффициент трения уменьшается. Используемое оборудование для исследования изнашивания и методику эксперимента возможно применять не только для материала, описанного в статье, но и для других, например, фторопласта, полиэтилена, полиамида и композиций на их основе.
Терморасширенный графит, кремнийорганическая смола, композиционный материал, трение, трибология, коэффициент трения
Короткий адрес: https://sciup.org/148203661
IDR: 148203661
Текст научной статьи Определение коэффициента трения композиционного материала на основе терморасширенного графита с кремнийорганическим связующим
В условиях интенсивной эксплуатации шаровых кранов, предполагающей стойкость к воздействию высоких температур (от +200 до +550ºС), агрессивных сред, абразивного материала одним из факторов, ограничивающих их надежность, является недостаточная износостойкость уплотнения в области контакта пары «шар-седло» [1, 2]. Одним из основных показателей работы уплотнений шаровых кранов является усилие, затрачиваемое на поворот шара, которое пропорционально коэффициенту трения [3]. В этих условиях актуальной задачей современного арматуростроения следует считать разработку новых износостойких материалов с низким коэффициентом трения для уплотнительных элементов, повышающих эффективность эксплуатации оборудования в диапазоне температур от 200ºС до 550ºС [1].
Цель работы: экспериментальное установление зависимости коэффициента трения от содержания в композиционном материале (КМ) кремнийорга-нического связующего, удельной нагрузки и скорости скольжения.
Образцы КМ были произведены при тщательном смешивании порошков терморасширенного графита (ТРГ), полученного измельчением в две стадии [4], кремнийорганического связующего односторонним сжатием компонентов смеси, которые засыпали в удлиненную вертикальную форму
со съемным дном [5]. КМ на основе ТРГ были спрессованы при давлении 60 МПа в течение 60 сек. и затем термообработаны в течение 30 мин. при температуре 200±10°С. Коэффициент трения и износ колец по сухой поверхности контртела в виде диска из стали 20Х13 с твердостью 50 HRC и шероховатостью Ra=0,84 мкм определяли на испытательной машине МИ-40КУ со специально разработанным приспособлением по схеме «кольцо-диск» (рис. 1) [1, 3] при комнатной температуре и относительной влажности 25%.

Рис. 1. Приспособление для исследования изнашивания: 1 – кольцевой образец; 2 – захват; 3 – контртело; 4 – самоустанавливающийся захват
Кольцевой образец 1 размером ø50хø70х10 мм закрепляли в захвате 2 , который через переходник крепился к выходному валу кручения испытательной машины МИ-40КУ (на рис. 1 не показаны).
Контртело в виде диска 3 устанавливали в самоус-танавливающемся захвате 4 , который через переходник крепился к комбинированному датчику силы и момента (на рис. 1 не показаны). Момент трения записывали через систему сбора данных на компьютер, а затем рассчитывали коэффициент трения. Перед началом каждого испытания поверхность контртела очищали с помощью ацетона [1].
Исследования проводили в соответствии с методикой планирования экспериментов. Каждую из серий испытаний выполняли в рамках полного факторного эксперимента. Факторы – содержание в КМ кремнийорганического связующего ( n ), удельную нагрузку ( P ) и скорость скольжения ( V ) задавали на двух уровнях (минимальном и максимальном). Каждый эксперимент при выбранной комбинации факторов повторяли по 5 раза. Чтобы исключить влияние случайных ошибок, вызванных внешними условиями (переменой температуры, качеством сырья, квалификацией лаборанта и т. д.), рандомизировали опыты во времени, т.е. очередность их проведения выбирали случайным образом.
Для построения зависимостей коэффициента трения и износа от давления P и содержания модифицированной силиконовой смолы в композиционном материале использовали математическую модель первого порядка в виде полинома [6]
У ^0 ”*” ^-1 ^i^i "*~ ^:^ji ^ij^i^j . (1)
В этом случае факторы кодировали по формуле

где Xi – кодовое значение i -го фактора; xi – натуральное текущее значение i -го фактора; xi0 – начальный (нулевой) уровень фактора; Δxi – интервал варьирования i -го фактора:
Дх, =
xi mcA' -*i min
При проведении исследований по определению механических [7, 8] и триботехнических [2, 9] характеристик использовался Симплекс-вершин-ный план эксперимента с дополнительными внутренними точками. По этому плану содержания модифицированной силиконовой смолы в КМ были 10, 20, 30, 40 и 50 масс.% . Т.к. при 10 и 50 масс.% определяемые характеристики отклонялись от линейного закона, то они были исключены из плана эксперимента. Значения выбранных уровней варьируемых факторов представлены в табл. 1. Матрица планирования эксперимента с расчетными столбцами взаимодействия факторов экспериментального плана 22 представлена в табл. 2. Результаты экспериментов, а также результаты их статистической обработки, представлены в табл. 3.
Таблица 1. Уровни варьирования факторов
№ п/п |
Уровень варьируемых факторов |
Обозначение кодовое |
n , % |
P, МПа |
V, об/мин |
X 1 |
X 2 |
X 3 |
|||
1 |
основной |
0 |
30 |
3 |
3 |
2 |
интервал варьирования |
Δx |
10 |
2 |
2 |
3 |
нижний |
-1 |
20 |
1 |
1 |
4 |
верхний |
+1 |
40 |
5 |
5 |
Статистическая обработка данных по коэффициенту трения показала, что дисперсия параллельных опытов не превышала S2≤1,8E-4. Для определения возможности регрессионного анализа рассчитали однородность дисперсий параллельных опытов по критерию Кохрена [6]. Так как расчет- ные значение критерия Кохрена Gp=0,139 меньше табличного Gтабл=0,391 [10] при уровне значимости α=0.05, то гипотеза об однородности дисперсий параллельных опытов принимается, и, значит, можно провести регрессионный анализ.
Таблица 2. Матрица планирования эксперимента
№ опыта |
X 0 |
X 1 |
X 2 |
X 3 |
X 1 X 2 |
X 1 X 3 |
X2 X3 |
X 1 X 2 X 3 |
1 |
+1 |
-1 |
-1 |
-1 |
+1 |
+1 |
+1 |
-1 |
2 |
+1 |
+1 |
-1 |
-1 |
-1 |
-1 |
+1 |
+1 |
3 |
+1 |
-1 |
+1 |
-1 |
-1 |
+1 |
-1 |
+1 |
4 |
+1 |
+1 |
+1 |
-1 |
+1 |
-1 |
-1 |
-1 |
5 |
+1 |
-1 |
-1 |
+1 |
+1 |
-1 |
-1 |
+1 |
6 |
+1 |
+1 |
-1 |
+1 |
-1 |
+1 |
-1 |
-1 |
7 |
+1 |
-1 |
+1 |
+1 |
-1 |
-1 |
+1 |
-1 |
8 |
+1 |
+1 |
+1 |
+1 |
+1 |
+1 |
+1 |
+1 |
Таблица 3. Результаты экспериментов
№ |
Уи1 |
Ут2 |
-V^ |
У«4 |
Уи5 |
Уи |
S2 |
S n |
Wn , % |
S ny |
Δy α=0,95 |
Уи |
1 |
0,185 |
0,173 |
0,192 |
0,202 |
0,177 |
0,186 |
1,4E-04 |
0,012 |
6,3 |
0,005 |
0,015 |
0,186 |
2 |
0,279 |
0,258 |
0,283 |
0,284 |
0,276 |
0,276 |
1,1E-04 |
0,011 |
3,8 |
0,005 |
0,013 |
0,282 |
3 |
0,151 |
0,130 |
0,132 |
0,130 |
0,130 |
0,135 |
8,5E-05 |
0,009 |
6,8 |
0,004 |
0,012 |
0,141 |
4 |
0,215 |
0,223 |
0,214 |
0,215 |
0,227 |
0,219 |
3,4E-05 |
0,006 |
2,7 |
0,003 |
0,007 |
0,219 |
5 |
0,214 |
0,230 |
0,241 |
0,239 |
0,249 |
0,235 |
1,8E-04 |
0,013 |
5,7 |
0,006 |
0,017 |
0,230 |
6 |
0,260 |
0,267 |
0,276 |
0,274 |
0,274 |
0,270 |
4,4E-05 |
0,007 |
2,5 |
0,003 |
0,008 |
0,271 |
7 |
0,128 |
0,131 |
0,122 |
0,144 |
0,147 |
0,134 |
1,1E-04 |
0,011 |
8,0 |
0,005 |
0,013 |
0,135 |
8 |
0,196 |
0,201 |
0,182 |
0,209 |
0,200 |
0,198 |
9,8E-05 |
0,010 |
5,0 |
0,004 |
0,012 |
0,193 |
Примечание: Уц - среднее значение коэффициента трения, S2 - дисперсия параллельных опытов, Sn - средняя квадратичная ошибка одиночного результата при n измерениях, Wn - коэффициент вариации, S ny - средняя квадратичная ошибка среднего арифметического, Δy - доверительный интервал среднего арифметического У и– расчетное значение коэффициенты трения, найденное по уравнению регрессии
Рассчитав коэффициенты уравнения (1), получили уравнение регрессии для коэффициентов трения (4)
у = 0,207 + 0,034XL - 0,035Х2 + 0,003^3 + 0,003^ - 0,009^^ - 0,008Х2Х3 + 0,004^Х2Х3
Проверку статистической значимости коэффициентов уравнения регрессии для коэффициентов трения проводили с помощью t-критерия Стьюдента. Все коэффициенты уравнения (4), кроме b3 и b12 статистически значимы при уровне значимости 0,05 и имеют доверительный интервал ± 0,003. После исключения статистически не значимых коэффициентов b12 уравнение регрессии (4) принимает вид у = 0,207 + 0,034^ - 0,035^, - 0,009^,- 0,008Х7Х, + 0,004^^^
Полученное уравнение (5) проверяли на адекватность по критерию Фишера. Так как расчетное значение критерия Фишера Fр=2,97 меньше табличного Fтабл=3,29 [10], то, соответственно, уравнение (5) адекватно [6]. Для приведения уравнения у = 0,069 + 6 X 10 Зхг — 2,09%2 + 0,03х3 + 3 X 10 ^^з — 8 X 10 4х1х3 —5 X 10~3х2х3 + 1 X Ю^х^зХд
Выводы:
-
1. C увеличением содержания модифицированной силиконовой смолы в КМ на основе терморасширенного графита коэффициент трения возрастает.
-
2. С увеличением удельной нагрузки на образец и скорости скольжения при испытании коэффициент трения уменьшается.
Получена аналитическая зависимость влияния содержания в КМ на основе терморасширенного графита кремнийорганического связующего, удельной нагрузки и скорости скольжения на коэффициент трения, установленная по результатам планирования эксперимента. Используемое
-
(5) к виду с натуральными значениями факторов использовали формулу кодирования (2), подставляя в уравнение (5) вместо кодовых натуральные значения факторов [6].
оборудование для исследования изнашивания и методику эксперимента можно применять и для других материалов, например, фторопласта, полиэтилена, полиамида и композиций на их основе.
Исследования выполнены при финансовой поддержке Министерства образования и науки РФ по государственному заданию (проектная часть) № 9.1570.2014/К.
Список литературы Определение коэффициента трения композиционного материала на основе терморасширенного графита с кремнийорганическим связующим
- Караваев, Д.М. Влияние структурно-морфологических особенностей терморасширенного графита на износостойкость композиционного материала с кремнийорганическим связующим/Д.М. Караваев, А.М. Ханов, Е.В. Матыгуллина, Л.Д. Сиротенко//Известия Самарского научного центра Российской академии наук. 2013. T. 15, № 4(6). C. 378-381.
- Караваев, Д.М. Трибологические свойства композиционных материалов на основе терморасширенного графита//Поиск эффективных решений в процессе создания и реализации научных разработок в российской авиационной и ракетно-космической промышленности. АК-Т0-2014: междунар. науч.-практ. конф., 5-8 авг. 2014 г.: сб. докл. -Казань: Изд-во Казан. гос. техн. ун-та, 2014. I Т. 2. С. 73-76.
- Черных, А.А. Исследование влияния давления и содержания модифицированной силиконовой смолы на триботехнические характеристики композиционного материала на основе терморасширенного графита/А.А. Черных, Я.А. Нефедов, Д.М. Караваев//Современные проблемы науки и образования . 2014. № 6. 8 с. Режим доступа: URL: www.science-education.ru/120-16098 (дата обращения: 03.03.2015).
- Караваев, Д.М. Определение насыпной плотности терморасширенного графита/Д.М. Караваев, Л.Е. Макарова, А.И. Дегтярев, К.В. Трошков//Известия Самарского научного Центра Российской академии наук. 2013. T. 15, № 4(2). C. 360-362.
- Пат. 2469859 Российская Федерация, МПК В30В 15/02 (2006.01), B22F 3/03 (2006.01), В29С 43/02 (2006.01). Устройство для прессования полых изделий/А.М. Ханов, Д.М. Караваев, А.А. Нестеров и др.; № 2011125358/02; заявл. 20.06.11; опубл. 20.12.12, Бюл. № 35. 11 с.
- Евдокимов, Ю.А. Планирование и анализ экспериментов при решении задач трения и износа/Ю.А. Евдокимов, В.И. Колесников, А.Н. Тетерин. -М.: Наука, 1980. 228 с.
- Караваев, Д.М. Анизотропия механических свойств композиционного материала на основе терморасширенного графита/Д.М. Караваев, А.М. Ханов, А.И. Дегтярев и др.//Известия Самарского научного Центра Российской академии наук. 2012. Т. 14, № 4(5). С. 1243-1245.
- Караваев, Д.М. Механические свойства композиционного материала на основе терморасширенного графита/Д.М. Караваев, А.М. Ханов, А.И. Дегтярев и др.//Известия Самарского научного Центра Российской академии наук. 2012. Т. 14, № 1(2). С. 562-564.
- Karavaev, D. The tribological properties of expanded graphite/silicone resin composites/D. Karavaev, L. Sirotenko, E. Matygullina//GeoConference on Nano, Bio and Green-Technologies for a Sustainable Future: 14th intern, multidisciplinary sci. geoconf. SGEM 2014, Albena, Bulgaria, 17-26 June, 2014: conf. proc. Vol. 1. Micro and Nano Technologies. Advances in Biotechnology/Intern. Multidisciplinary Sci. GeoConf. SGEM. I Sofia: STEF92 Technology Ltd., 2014. P. 185-190.
- Большев, Л.Н. Таблицы математической статистики/Л.Н. Большев, Н.В. Смирнов. -М.: Наука. Главная редакция физико-математическом литературы, 1983. 416 с.