Определение конструктивных показателей свекловичной сеялки для равномерного распределения семян
Автор: Соловьев С.В., Завражнов А.А., Абросимов А.Г., Дьячков С.В., Бахарев А.А., Картечина Н.В.
Журнал: Вестник Воронежского государственного университета инженерных технологий @vestnik-vsuet
Рубрика: Процессы и аппараты пищевых производств
Статья в выпуске: 2 (88), 2021 года.
Бесплатный доступ
В Тамбовской области ввиду широкого внедрения перспективных технологий выращивания сахарной свеклы значительно повысилась ее урожайность, вместе с тем, используемые высевающие аппараты не всегда способны обеспечить необходимую глубину заделки семян, что приводит к потери урожая и сложности внесения удобрений. В ходе ранее проведенных исследований, определено, что при увеличении угла установки скребка свыше 60 градусов происходит увеличение процента заполняемости ячеек диска семенами у различных гибридов, так исследованиями установлено, что у гибрида РМС-120 при угле установки скребка 70 градусов происходит 100 процентное заполнение ячеек семенами, тогда как у гибридов ХМ-1820 и Тройка ячейки заполнялись лишь на 93,3%. Следует отметить также, что у гибрида РМС-120 при угле установке скребка 70 градусов была отмечена самая низкая повреждаемость драже - 0,67%, тогда как у гибридов ХМ-1820 и Тройка значения данного показателя составляли соответственно 0,83 и 0,73%. При увеличении угла установки скребка свыше 80 градусов увеличивался процент поврежденных семян от 0,4 до 0,66%, на основании этого предложена и теоретически обоснована конструкция высевающего аппарата, особенностью которого является обратное вращение высевающего диска, при этом задняя стенка сошника выполнена в виде параболы соответствующей траектории движения семян, что обеспечивает их распределение в непосредственной близости от его задней стенки тем самым снижая риски засыпания ложе борозды до попадания туда гранул. Определено, что траектория движения гранулы напрямую зависит от угловой скорости высевающего диска, а та в свою очередь зависит от геометрических характеристик ячеек высевающего диска. Теоретически обосновано, что скорость семени в ячейке диска определяется суммой проекций, что дает возможность рассчитать криволинейную поверхность сошника.
Сахарная свекла, высевающий аппарат, сошник, семя, свекловичная сеялка
Короткий адрес: https://sciup.org/140261163
IDR: 140261163 | DOI: 10.20914/2310-1202-2021-2-35-39
Текст научной статьи Определение конструктивных показателей свекловичной сеялки для равномерного распределения семян
Сахарная свёкла в Российской Федерации является основным источником получения сахара. По мере развития сельскохозяйственной науки технология её возделывания постоянно совершенствуется. После освоения технологии посева сахарной свёклы на конечную густоту насаждения, исключающей ручной труд, основным препятствием при её возделывании является засорённость [1-4]. В 60–90 гг. XX века из-за отсутствия высокоэффективных гербицидов для борьбы с сорняками применяли разноглубинные междурядные обработки.
По мере развития свекловичного производства в условиях северо-востока Центрально Черноземной зоны РФ в перспективе возможно проведение исследований с применением высокопроизводительных широкозахватных (24 и 36 рядных) посевных машин и пропашных культиваторов, с использованием зарубежных регуляторов роста и высокопродуктивных отечественных гибридов сахарной свёклы [3, 5, 9].
Вместе с тем, большое значение для формирования урожая и повышения всхожести имеет механизация процесса высева семян, которая, в конечном итоге, определяет эффективность применения агротехнологических мероприятий и внесение необходимого количества удобрений [1, 3, 7-10].
Основной задачей посева сахарной свёклы является равномерная заделка семян на определённую глубину с равномерным распределением их в рядке и обеспечения расстояния между всходами в рядке 16–20 см. Семя должно попасть в подготовленное ложе, находящееся на границе влажного осажденного и рыхлого верхнего слоев почвы. Для достижения поставленной цели предлагается высевающий аппарат в котором высевающий диск имеет обратное вращение, а задняя стенка сошника выполнена в виде параболы соответствующей траектории движения семян тем самым обеспечит распределение семян в непосредственной близости от его задней стенки тем сым снижая риски засыпания ложе борозды до попадания туда гранул [11-13].

Рисунок 1. Схема высевающего аппарата
Figure 1. Seeder apparatus diagram
Траектория движения гранулы напрямую зависит от угловой скорости высевающего диска, а та в свою очередь зависит от геометрических характеристик ячеек высевающего диска.
Материалы и методы
Угловая скорость диска при этом будет равняется [11]:
„ 2п9а Поб -1
« д =---------, с (1)
nр где ^ - скорость движения агрегата, м/с; пр -количество рядов на диске.

Рисунок 2. К определению траектории полета дражжированного семени
Figure 2. To determine the flight path of pelleted seed
Рассмотрим движение семян на участке АВ (рисунок 2), (движение семян в ячейке барабана, считая семя материальной точки. Дуга и корпуса не дает возможность выпадения семян из ячейки. Изображая семя в произвольном положении, рисунок 2, и действующие на него силы P = mg , N и F
Fq = m®2 R
где R – радиус дика высевающего аппарата, м; m – масса семени; ω – угловая скорость диска, рад/с [14-18].
Сила трения семени о поверхность корпуса определяется по выражению 3:
Ftp = N(3)
Сила инерции Кориолиса равна [17-20]:
Fk = 2m I® |V; |sin(®, V )
Так как угол между векторами ω и V ч равен 90º, и V ч =ωR , то получим:
F = 2 m®2 R(5)
Для определения N спроецируем силы на ось y ∑Fiy=0i
N + FK — mg cos a = 0
N = mg cos a — FK = mg cos a — 2 m rn R = m ( g cos a — 2 ® R ) (6)
V x = 7 Ax + C i ^ v - = Qc;
Тогда:
FTP = fm ( g cos a — 2 ® R )
<
dV m—X = F — Fmp + mg sin a dt dVy m —- = FK + N — mg cos a dt K
J Vxdx = j 7 Ax + Cdx _ J V - dy = J Qcddy ' 27( A x + C i ) 3
’ x = 3 A + C 3
_ y = C 2 y + C 4
или dV m —- = F — FTP + mg sin a dr ц ТР
2 -j ((2 ®2R — 2 fg cos a + 4 f ®R + 2 g sin a ) x + Q )3
3 (2 ® 2 R — 2 fg cos a + 4 f ® R + 2 g sin a + C з
y = c 2 y + c 4
dV mVx = F — FTP + mg sin a dVy mV —- = FK + N — mg cos a ydy K
С учетом уравнений (2), (5)–(7) получим:
m V —x = m®2R — fm(g cos a — 2®R) + mg sin a x dx dV mVy-p- = 2 m®R + m (g cos a — 2®R) — mg cos a qq^
Сократив на m и преобразовав получим:
V ^x = ®2R — fg cos a + 2 f ®R + g sin a x dx dV
V —y = 2®R + g cos a — 2®R — g cos a y dy (11)
V 2 = 2 ® 2 Rx — 2 xfg cos a + 4 xf ® R + 2 gx sin a + Q
V 2 = 4 x ® R + 2 gx cos a — 4 x ® R — 2 gx cos a + C2
В результате скорость семени в ячейке диска будет определятся суммой проекций
[ V 2 = (2 ® 2 R — 2 fg cos a + 4 f ® R + 2 g sin a ) x + Q
( x ) 1 72 (12)
I V - C 2
Обозначим
A = 2®1 R — 2 fg cos a + 4 f ®R + 2 g sin a , тогда система примет вид:
[ V x 2 = Ax + C i
y 2
при С 4 =0 . При x=0, α=7º, y=0
Результаты и обсуждение
С учетом основных характеристик сеялки была выявлена траектория движения гранулы после выхода из семявысевающего аппарата и до укладки её на дно борозды сделанную сошником. В свою очередь это позволяет нам в дальнейшем спроектировать конструкцию сошника
Заключение
Для посева сахарной свёклы и обеспечения равномерной заделки семян на определённую глубину с равномерным распределением их в рядке, а также снижения рисков возникающих при движении гранулы после выхода из семявысевающего аппарата и до укладки её на дно борозды была рассчитана криволинейная поверхность сошника.
Результаты исследований, представленные в статье, получены в рамках реализации Соглашения № 075–11–2019–041 от 22 ноября 2019 г. между Министерством науки и высшего образования Российской Федерации и ОАО «Миллеровосельмаш» на выполнение НИОКТР по теме «Создание высокотехнологичного производства многофункциональных комплексов для посева и возделывания пропашных и овощных культур в системе «точного» и «нулевого» земледелия на базе интеллектуальных мехатронных модулей». НИОКТР выполняется в организации Головного исполнителя (ФГБОУ ВО Мичуринский ГАУ).
Список литературы Определение конструктивных показателей свекловичной сеялки для равномерного распределения семян
- Minakov I.A., Nikitin A.V. Agricultural market development: Trends and prospects // International Journal of Innovative Technology and Exploring Engineering. 2019. V. 9. № 1. P. 3842-3847.
- Nikitin A., Karamnova N., Kuzicheva N., Belousov V. Sustainable development of sugar beet subcomplex // International Journal of Engineering and Advanced Technology. 2019. V. 9. № 1. P. 5058-5064.
- Nikitin A.V., Trunova S.N., Voropaeva, V.A. The assessment of the effectiveness of the implementation of scenarios for the sustainable development of agriculture // International Journal of Innovative Technology and Exploring Engineering. 2019. V. 8. № 10. P. 3002-3005.
- Kosolapov V.V., Kosolapova E.V., Igoshin D.N., Skorokhodov A.N. et al. Virtual modelling and laboratory research of parameters of planting unit's working parts // Acta Technologica Agriculturae. 2019. V. 22. № 1. P. 31-37.
- Lubova T.N., Islamgulov D.R., Ismagilov K.R., Ismagilov R.R. et al. Economic efficiency of sugar beet production // Journal of Engineering and Applied Sciences. 2018. V. 13. № S8. P. 6565-6569.
- Mostypan M.I., Vasylkovska K.V., Andriyenko O.O., Reznichenko V.P. Modern aspects of tilled crops productivity forecasting // INMATEH-Agricultural Engineering. 2017. V. 53(3).
- Гуреев, И.И. Современные технологии возделывания и уборки сахарной свёклы: практическое руководство. М.: Печатный Город, 2011. 256 с.
- Загубин В.Ю., Нанаенко А.К. Как рационально посеять свёклу // Сахарная свёкла. 2000. № 4-5. С. 22-23.
- Нанаенко А.К. Системный подход к разработке новых технологий в свекловодстве // Сахарная свёкла. 2011.№ 3. С. 18-19.
- Дьяков Д.А., Минакова О.А., Боронтов О.К., Косякин П.А. и др. Влияние погодных условий и элементов агротехники на питательный режим почвы и продуктивность сахарной свеклы // Сахарная свекла. 2015. № 10. С. 33-35.
- Горшенин В.И., Абросимов А.Г., Дробышев И.А., Соловьёв С.В. Теоретическое обоснование конструктивных параметров высевающего аппарата свекловичной сеялки // Научное обозрение. №8. 2016. С. 84-89.
- Горшенин В.И., Абросимов А.Г., Соловьёв С.В. Исследование влияния конструктивных параметров модернизированного высевающего аппарата сеялки ССТ-12Б на заполнение ячейки диска семенами // Вестник Мичуринского государственного аграрного университета. 2016. №4. С. 150-155.
- Афонин Н.М., Черемисин Д.В. Влияние густоты посева на рост, развитие и формирование урожая сахарной свеклы при выращивании в условиях тамбовской области // Наука и Образование. 2019. Т. 2. № 4. С. 150.
- Zykin E., Lazutkina S. The theoretical substantiation of the roller diameter of a versatile tillage implement // In IOP Conference Series: Materials Science and Engineering 2020. V. 971. № 5. P. 052060.
- Ларюшин Н.П., Шумаев В.В., Шуков А.В. Технология и средство механизации посева мелкосеменных масличных культур комбинированными сошниками сеялки. Теория, конструкция, расчет. 2018.
- Волошин И.В., Ларюшин Н.П., Кувайцев В.Н., Шумаев В.В. и др. Конструкция комбинированного сошника для посева зерновых культур // Нива Поволжья. 2017. Т. 2 (43).
- Раднаев Д.Н., Калашников С.С., Калашников С.Ф. Определение скорости движения семени после соударения с рассеивателем модернизированного двухдискового сошника // Вестник Бурятской государственной сельскохозяйственной академии им. В.Р. Филиппова. 2017. № 1. С. 78-82.
- Павлов И.М., Сарсенов А.Е. Тяговое сопротивление сошника // Аграрный научный журнал. 2017. № 2. С. 64-66.
- Кокошин С.Н., Киргинцев Б.О., Ташланов В.И. Математическое исследование взаимодействия сошника с почвой // Агропродовольственная политика России. 2017. № 7. С. 85-90.
- Bulgakov V., Adamchuk V., Nadykto V., Kistechok O. et al. Theoretical research into the stability of motion of the ploughing tractor-implement unit operating on the ‘push-pull’principle. 2017.