Расчет фрикционно-механических характеристик тканых и шовных материалов
Автор: Шилько С.В., Петроковец Е.М., Анфиногенов С.Б.
Журнал: Российский журнал биомеханики @journal-biomech
Статья в выпуске: 2 (32) т.10, 2006 года.
Бесплатный доступ
С привлечением методов контактной механики анализируются тканые и шовные материалы, применяемые в медицине. Фиксирующие свойства переплетений ткани и узлов хирургических нитей оцениваются на основе решения соответствующих контактных задач с использованием в качестве исходных данных коэффициента трения и упругих характеристик, получаемых из стандартных фрикционно-механических испытаний отдельных нитей. Моделирование фрагмента узлового соединения нитей показывает, что применение ауксетичных материалов с отрицательным коэффициентом Пуассона и низкомодульных полимерных покрытий позволяет оптимизировать фиксирующие и манипуляционные свойства тканых и шовных материалов медицинского назначения.
Биоматериалы, тканые и шовные материалы, фиксирующие и манипуляционные свойства, узловое соединение, контактная механика, метод конечных элементов
Короткий адрес: https://sciup.org/146215862
IDR: 146215862
Текст научной статьи Расчет фрикционно-механических характеристик тканых и шовных материалов
В медицине широкое распространение получили разнообразные тканые и шовные материалы на основе натуральных и синтетических волокон. К ним относятся ткани, различающиеся по плотности и типу плетения; моно- и полифиламентные (плетеные и крученые) нити; трикотаж, применяемый в хирургии для изготовления имплантатов (например, поддерживающих устройств желудочков сердца) и эксплантатов. Переплетение волокон и нитей, образующее множественные фрикционные контакты, в значительной степени определяет функциональные (фиксирующие и манипуляционные) свойства тканых материалов и изделий [1].
Аналогичные контакты возникают при связывании нитей. В частности, при формировании хирургического шва в процессе сложной операции выполняются сотни узлов, число которых возрастает при использовании наиболее распространенных синтетических монофиламентных нитей. Такие нити, имеющие благодаря гладкой поверхности высокую биоинертность, в то же время являются относительно жесткими по сравнению с плетеными и кручеными полифиламентными нитями и для надежной фиксации требуют выполнения 4 и более узлов [2, 3], что усложняет процедуру операции.
В связи с вышесказанным разработчики нитей и тканых материалов обычно стремятся улучшить фиксацию переплетений и узлов. Вместе с тем, в ряде

а

б
Рис. 1. Узел (а) и контактное сопряжение нитей (б) биомедицинских приложений, напротив, требуется обеспечить относительную подвижность нитей в тканых материалах.
Можно заметить, что оптимальные показатели качества тканых и шовных материалов обеспечиваются в определенном диапазоне значений параметров трения и деформирования. Однако существующая характеризация свойств обсуждаемых материалов основана на субъективных, качественных оценках («удобные», «мягкие», «хорошо формуемые», «эластичные», «скользкие» и т.д.) [2]. Для объективной и точной оценки необходимы методы прогнозирования фиксирующих свойств тканей и нитей исходя из фрикционно-механических свойств базовых материалов. В настоящем исследовании фиксация нитей в шовных материалах и тканях анализируется путем решения соответствующих контактных задач в объемной постановке.
Формулировка задачи
Как отмечено выше, функциональные свойства тканей, а также прочность и жесткость узловых соединений нитей в значительной степени определяются параметрами контактирования. Так, в обычном узле (рис. 1а) можно выделить два типичных и одинаковых (вследствие симметрии) фрикционных контакта, образованных налеганием искривленных участков нитей (рис. 1б). Аналогичным является сопряжение основы и утка в тканях различного плетения (саржа, сатин и т.д.).
Контактные параметры (проскальзывание, распределение давлений и касательных напряжений), в свою очередь, являются функциями модуля упругости, коэффициента Пуассона, предела пластичности и коэффициента трения материала нитей, которые могут регулироваться в широких пределах и определяться посредством стандартных фрикционно-механических испытаний.
Для сравнительного анализа фиксирующей способности соединения, характерного для переплетения нитей в тканых материалах, в настоящем исследовании рассматривали сопряжение скрещенных цилиндрических тел в предположении упругого и упругопластического деформирования с трением по закону Кулона– Амонтона (при постоянном коэффициенте трения). Расчет производили методом конечных элементов при помощи программного продукта ANSYS [4].
Результаты численного анализа
Моделирование тканого материала
В первой серии расчетов анализировалось напряженно-деформированное состояние при действии только сжимающей нагрузки. Задавались модуль упругости E = 5 ГПа и коэффициент Пуассона материала v = 0,4, коэффициент трения f = 0,3. Приемлемую точность определения касательных напряжений (напряжений трения) при небольших вычислительных затратах показал 4-й уровень дискретизации (табл. 1), который использовался в дальнейшем.
Таблица 1
Зависимость максимальных значений параметров контакта от уровня дискретизации
Уровень дискретизации |
4 |
3 |
2 |
1 |
Контактное давление p , МПа |
106 |
183 |
160 |
141 |
Касательное напряжение τ, МПа |
7,63 |
9,09 |
6,24 |
7,06 |
Проскальзывание u , мм |
0,108 |
0,105 |
0,094 |
0,056 |
Время счета t , мин |
17 |
36 |
126 |
310 |
Далее была исследована возможность управления контактными параметрами путем использования тонких низкомодульных бионейтральных покрытий [5], ауксетичных материалов и материалов с выраженным пределом текучести.
Предполагалось, что коэффициент Пуассона, как мера сжимаемости материала, оказывает влияние на фиксацию нити в узловом соединении. Это обусловлено тем, что контактная жесткость и проскальзывание при контактном деформировании существенно зависят от сжимаемости.
Весьма заметно указанные контактные характеристики изменяются при изменении знака коэффициента Пуассона. Отрицательным коэффициентом Пуассона обладают так называемые ауксетичные материалы, способные расширяться в направлении, перпендикулярном направлению растяжения (подробное описание ауксетиков дано в обзоре [6]). Возможность существования материалов с отрицательным коэффициентом Пуассона подтверждена экспериментально и согласуется с известным соотношением классической теории упругости изотропных тел [7] в виде: v = (3 K - 2 ц )/(6 K + 2 ц ), где ц , К - модули сдвига и объемной деформации, положительные для материалов со стабильной структурой. Отсюда следует, что отрицательные значения v возможны при условии ц > 3/2 К, когда модуль сдвига превышает модуль объемной деформации более, чем на 50%. Таким образом, коэффициент Пуассона изотропного тела может варьироваться в пределах - 1 < v < 0,5. Верхний предел соответствует несжимаемым материалам типа резины, объем которых остается постоянным при значительном изменении формы, нижний – материалам, сохраняющим геометрические пропорции при изменяющемся объеме.
Для описания деформирования нитей из упругопластического материала с линейным упрочнением задавали предел текучести σ тек = 3 МПа и модуль упрочнения Е упр = 1 ГПа. Нити с покрытием моделировались как слоистые цилиндрические тела.
Результаты расчета параметров контакта при сжатии приведены в табл. 2.
Таблица 2
Можно заметить, что низкомодульное покрытие способствует уменьшению контактных давлений (трудоемкость конечно-элементного решения существенно повышается из-за сгущения сетки при дискретизации тонкого слоя). В предельных случаях несжимаемых и, в особенности, ауксетичных материалов, максимальные значения параметров возрастают. Так, для ауксетика, имеющего коэффициент Пуассона v = - 1 (минимальное значение для изотропной упругой среды) контактное давление возрастает в 6,7 раза в сравнении с практически несжимаемым эластомером ( v = 0,48), максимальное касательное напряжение и проскальзывание увеличиваются в 2,7 раза. При наличии физической нелинейности в виде упругопластического деформирования контактные давления и касательные напряжения существенно снижаются, а проскальзывание, напротив, возрастает.
Вторая серия расчетов позволила изучить напряженно-деформированное состояние контакта при сдвиговой деформации тканого материала в срединной плоскости (табл. 3). Производилось пошаговое увеличение сдвига до достижения его предельного значения, при котором проскальзывание переходило в скольжение. Перемещение сдвига ( u z ) по отношению к заданному и неизменному в процессе расчета нормальному сближению (сжатию) контактирующих нитей ( и ) характеризовалось параметром k = uz / u y (табл. 3).
Для использованных в расчете исходных данных предельная величина сдвига соответствует к ~ 1,5. Сдвиг приводит к небольшому снижению максимального контактного давления, значительному росту касательного напряжения и быстрому развитию проскальзывания. Низкомодульное покрытие способствует заметному (около 30%) снижению проскальзывания, т.е. улучшению фиксации сопряженных нитей и формостабильности тканого материала в целом.
Моделирование узлового соединения
Эластичность шовного соединения и его способность воспринимать нагрузку в послеоперационный период определяются жесткостью и прочностью нити, в том числе в зонах формирования узлов. В частности, в настоящем исследовании оценка прочности материала нити в узле производилась путем расчета эквивалентных напряжений по критерию Мизеса


а б
Рис. 3. Конечно-элементная модель узла на начальной стадии формирования (а), эквивалентные напряжения в нити (б)
О e = (0,5((с x — О у ) 2 + (с у — О z ) 2 + (о z — О x ) 2 + 6 (о xy 2 + С yz 2 + О xz 2))) 1/2 , где о x , о у , о z , о xy , о yz , о xz - компоненты тензора напряжений.
Таблица 3
Зависимость максимальных значений контактных параметров от безразмерного перемещения k = u z / u y
Параметр сдвига k |
1,5* |
1,5 |
1,0 |
0,8 |
0,6 |
0,4 |
0,2 |
0,1 |
Контактное давление p , МПа |
85,1 |
95,2 |
98,0 |
98,7 |
98,6 |
99,2 |
99,2 |
99,5 |
Касательное напряжение τ, МПа |
25,5 |
28,6 |
29,4 |
29,6 |
29,2 |
21,3 |
12,5 |
9,07 |
Проскальзывание u , мм |
3,28 |
4,26 |
2,14 |
1,31 |
0,72 |
0,48 |
0,28 |
0,21 |
* Наличие бионейтрального упругого покрытия
Напряженно-деформированное состояние узла, формируемого при выполнении шва (рис. 1а), определялось при следующих исходных данных: диаметр нити 0,36 мм, модуль упругости материала E = 1 ГПа, коэффициент Пуассона ν = 0,4 и коэффициент трения f = 0,4. Для получения конечно-элементного решения использовали программный продукт Marc [8].
Распределения эквивалентных напряжений и параметров контакта непрерывно изменяются в процессе затягивания узла, что можно проследить путем пошагового решения. В частности, согласно рис. 2, на котором приведены результаты для двух моментов времени, напряженное состояние нити при затягивании узла характеризуется значительной неоднородностью и высокими значениями напряжений в приповерхностном слое (рис. 2б). Нужно отметить, что решение данной задачи является весьма трудоемким (множественный контакт, объемная постановка, большие деформации). Предполагается развитие модели с целью учета пластических деформаций и бионейтрального покрытия нити.
Заключение
Анализ контактного взаимодействия в узловых соединениях тканей и нитей хирургического назначения показывает, что применение низкомодульных полимерных покрытий и ауксетичных материалов, имеющих отрицательный коэффициент Пуассона, является средством управления деформационно-прочностными свойствами тканых и шовных материалов. Установлено, что эквивалентные напряжения, определяющие прочность нити, в процессе затягивания узла непрерывно изменяются, а пространственное распределение указанных напряжений характеризуется значительной неоднородностью и концентрацией в приповерхностном слое нити.