Развитие технологий ремонта лесозаготовительных машин с использованием передвижных ремонтных мастерских
Бесплатный доступ
Приводится описание результатов исследований по разработке технологии ремонта лесозаготовительных машин в условиях лесосеки с использованием сбалансированных манипуляторов.
Лесозаготовительная машина, ремонт, сборка, сбалансированный манипулятор, передвижная ремонтная мастерская
Короткий адрес: https://sciup.org/147112165
IDR: 147112165
Текст научной статьи Развитие технологий ремонта лесозаготовительных машин с использованием передвижных ремонтных мастерских
СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА
В ранее опубликованных работах [1-2] доказано, что важным фактором, влияющим на надежность лесозаготовительной техники, является организация ее ремонта. При этом завершающим этапом ремонта является сборка, и если обеспечить ее качество, то надежность лесозаготовительной машины по критериям безотказности и долговечности будет соответствовать уровню, обеспеченному на всех предыдущих стадиях ремонта. Установлено, что принятые в отрасли технологии сборки лесозаготовительных машин не обеспечивают качества сборки и нарушают требования безопасности работ. Поэтому предложена новая технология сборки, основанная на применении специально разработанного пневматического сбалансированного манипулятора с комбинированной позиционно-астатической системой управления [3]. Эта технология позволяет обеспечить качество сборки лесозаготовительных машин и повысить, например, долговечность шарнирных соединений технологического
Автор - профессор кафедры технологии лесного машиностроения и ремонта, д.т.н.
оборудования до трех раз. Важно отметить, что снятие или установка любого агрегата осуществляются одним оператором, при этом он прилагает усилие, не превышающее ЗОН. Но технология разработана для ремонта техники в условиях гаражей, РММ и других стационарных объектов ремонтно-обслуживающей базы отрасли. В современных условиях при возрастающей удаленности лесосек от стационарных объектов ремонтно-обслуживающей базы становится экономически выгодным производить ремонт машин на месте их поломки агрегатным методом с использованием передвижных ремонтных мастерских. В этом случае спецификой ремонта техники в условиях лесозаготовок на Северо-Западе России является высокая вероятность его проведения при отрицательной температуре воздуха.
На основании вышесказанного сформулированы задачи исследования:
® Разработать структуру и конструкцию позиционно-астатической системы управления пневматическими сбалансированными манипуляторами для работы в расширенном температурном диапазоне (до ™25°С);
® Разработать математическую модель пневматического сбалансированного манипулятора предназначенного для ремонта машин в условиях лесосек, и вариант его технического решения.
МЕТОДИКА И РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ Для проверки возможности использования сбалансированных манипуляторов с комбинированной системой управления для сборки при отрицательных температурах на кафедре ТЛМиР СПбГЛА создана специальная термокамера. Предварительные испытания показали, что при отрицательной температуре воздуха нарушается стабильная работа электропневмати-ческого редукционного клапана, входящего в состав устройства управления. Поэтому предложена специальная структура позиционно-астатического устройства управления для работы в расширенном температурном диапазоне (до - 25°С). Так как в устройстве управления используется разработанный автором специальный редукционный клапан, то потребовалось проведение экспериментальных исследований с целью выбора его оптимальных параметров для работы в диапазоне температур воздуха от - 25 до +20°С. Для проведения эксперимента в соответствии с целью разработана экспериментальная установка, помещенная в термокамеру.
Оценка запаса устойчивости и быстродействия произведена по кривой переходного процесса при единичном входном воздействии. При решении задачи выбора оптимальных конструктивных параметров специального редукционного клапана в качестве целевой функции выбран минимум функции времени переходного процесса tn = f(x],..., Xj), зависящей от конструктивных параметров устройства хр..., хг В качестве функции ограничения принята функция перерегулирования а = f(x[,..., х,) = 0, а также кон- структивные ограничения параметров задающего устройства. Для проведения активного эксперимента выбраны следующие факторы: диаметр входного дросселя dBX, мм; диаметр выходного дросселя dBb]x, мм; диаметр шарика dm, мм; диаметр выходного сопла мм; ход штока hi мм; жесткость пружины кп, н/мм. Так, целью экспериментальных исследований является получение данных, необходимых для выбора оптимальных конструктивных параметров пневматического редукционного клапана, способного обеспечить работу сбалансированного манипулятора при температуре до - 25°С, проведены четыре серии экспериментов при температурах - 25, - 10, 0, + 20°С. Согласно разработанному центральному композиционному ортогональному плану второго порядка, базирующемуся на дробном факторном эксперименте (2^"*), для каждого ощыта производилась сборка пневматического редукционного клапана управления с необходимыми сменными элементами. При проведении экспериментов проверка однородности дисперсий проводилась по критерию Фишера, проверка значимости коэффициентов модели - при помощи t-критерия Стьюдента, а проверка адекватности модели - с использованием F-критерия Фишера. После получения математических моделей исследуемых параметров осуществлялся переход к их натуральным величинам. Полученные уравнения регрессии использованы при проведении оптимизации.
По результатам экспериментальных исследований установлено, что при прочих равных условиях повышение температуры воздуха с - 25°С до + 20°С приводит к повышению быстродействия редукционного клапана (длительность переходного процесса tn снижается) и одновременному повышению значения перерегулирования. При этом требуется найти оптимальные параметры специального редукционного клапана, позволяющего обеспечить качество работы устройства управления сбалансированного манипулятора в диапазоне температур от - 25°С до + 20°С.
Поэтому в качестве целевой функции выбрано уравнение регрессии функции времени переходного процесса для температуры воздуха - 25°С. В качестве функции ограничения принимаем уравнение регрессии функции перерегулирования соответствующее температуре + 20°С, значение которой должно быть равным нулю, так как при а>0 возможны произвольные колебания рабочего органа сбалансированного манипулятора, что нарушает требования правил безопасности. Также вводим конструктивные ограничения. Таким образом, получена целевая функция: tn=-1,15241 +0,07835dBX-0,01417dBbIX-0,04514dm+ +0,31719dBC-0,01214hшт-0,05735kп-0,00097dвxdBЬIX--0,00354dвxdш-0,00345dвxdвc+0,00073dвx kn+ +0,00067dR,Ixdm-0,00123 dR,,YdRr-0,00012 dR,rY h,„T--0,00137 dR. ,Y kn+0,00273 d,„ dRr+0,00063 dm hmT-
-
’ ВЫХ П ’ Ш ВС ’ Ш ШТ
-0,00204d,I,kn-0,00009dRrhmT-0,00804dnJ<n+
-
1 LU 11 3 BL- 1111 ’ BL- 11
-
+0,00014h,„Tkn-0,00612d 2+0,00226dR2- LU 1 11 3 ВЛ ВЫЛ
-0,01I95d„ 2+0,00005 h 2+0,64402 k2 min.
Ограничения:
ст =33,4617-24,5928dBX-18,7893dBb]X+ +7,7899 dm+21,3882 dBC+l,5591 Ншт+ +10,2199kn+0,1486 dBXdBbIX+0,1082 dBXdm+ +0,1216 dRY dRp+0,1520 dHY hlnT+0,7279dRY kn+ +l,1336dR,IYd„T-2,0978dHMYdRr-0,0714 dRMY hmT+ 3 ВЫХ 111 ’ ВЫА BL- ' ВЫЛ 1111
+0,2575dRMYkn-l ,0819dlndRr-0,0625 dm hmT- ' ВЫЛ 11 LU BL- LU LU 1
-
-0,2005 dm kn-0,1410 dRP h,,,T+0,0686 dRr kn ’ LU 11 ’ BL- 111 1 BL- 11
-
-0,1252 k„+0,6979 d 2-0,0418dn, ,2+
’ Ш1 11 ’ ВЛ 3 вых
+0,0731 d 2-0,l 429d 2-0,0020h 2-97,6482 к n2 = 0;
tn > 0; 1,0 < dRY <5,0; l,0< dR,IY <5,0; 6,0< dln <14,0; 3,0
dDV = 1,62 мм, dD,,Y = 3,78 мм, = 8,83 мм, бог.= 5,60мм, 62,0 мм, k„= 0,80 н/мм.
Для выбора оптимальных или рациональных параметров других элементов пневматического устройства управления сбалансированного манипулятора с комбинированным управлением и параметров пневматического привода необходимо разработать обобщенную математическую модель. При ее разработке наибольшую сложность представляет математическое моделирование процессов, происходящих в специальном редукционном клапане, так как произвести адекватное теоретическое описание динамических процессов, происходящих в дросселе «сопло-заслонка», невозможно. Поэтому, учитывая, что клапан устанавливается в управляющей ветви пневматической схемы сбалансированного манипулятора и поэтому его параметры не зависят от параметров исполнительного устройства сбалансированного манипулятора, целесообразно получить его экспериментальную математическую модель.
Эксперимент по построению математической модели специального редукционного клапана проведен в соответствии с методикой, представленной в работе [1]. Методика основана на анализе переходной характеристики исследуемого элемента системы управления. В результате получено дифференциальное уравнение специального клапана т22 (d2 Рвых /d t2 ) + Tj (d pBMX/d t)+ pBblx= k xBX, где T], T2 - постоянные времени, k - коэффициент передачи, рвых - давление на выходе клапана, хвх -перемещение штока клапана (Т]=1,1х10"2с, ?2= 4,39 х 10'3с, к= 1,905x107Па/м).
При использовании уравнения совместно с системой уравнений (5.1) - (5.14), представленной в работе [ 1 ], получают обобщенную математическую модель СМ с пневматическим комбинированным управлением, предназначенным для эксплуатации в расширенном температурном диапазоне ( до - 25°С). Для проверки адекватности разработанной обобщенной математической модели и оценки точностных характеристик манипуляторов в диапазоне температуры воздуха от - 25 °C до + 20°С проведена серия экспериментов. Исследования проводились по методике, разработанной в главе 6 работы [1] для исследования СМ с комбинированной системой управления.
Единственным дополнением методики является то, что все испытания повторяются для температур воздуха- - 25°С, - 10°С, 0°С, +20°С. Поэтому экспериментальная установка, созданная на базе сбалансированного манипулятора МПУ-100 с разработанным устройством управления, располагалась в специальной термокамере на кафедре технологии лесного машиностроения и ремонта Санкт-Петербургской государственной лесотехнической академии.
В результате проведенных экспериментальных исследований установлено, что погрешность значений установившейся скорости при расчете по обобщенной модели не превышает 7,8%, 8,2%, 9,2%, 9,6% соответственно при температурах воздуха - +20°С, 0°С, - 10°С, - 25°С. Погрешность расчетных значений времени разгона при данных температурах соответственно не превышает 15,4%, 15,9%, 17,6%, 18,5%. Погрешность расчетных значений времени торможения соответственно не более 16,5%, 16,7%, 18,4% и 18,9%. Таким образом, можно заключить, что экспериментальные результаты подтверждают адекватность обобщенной математической модели. Погрешность позиционирования при работе в позиционном режиме при температуре воздуха + 20°С, 0°С, - 10°С, - 25°С не превышала соответственно следующих пределов ± 0,27 мм, ± 0,28 мм, ± 0,34 мм, ± 0,36 мм.
Разработка технического решения сбалансированного манипулятора, предназначенного для механизации сборки лесных машин с использованием передвижных ремонтных мастерских
При разработке технического решения учитывалось, что современные передвижные ремонтные мастерские оснащены краном-манипулятором. Поэтому предложено сбалансированный манипулятор выполнить в миниатюрном исполнении и оснастить его устройством быстрого соединения с краном-манипулятором. В этом случае с помощью сбалансированного манипулятора выполняются ориентирующие движения в процессе установки или снятия агрегата, а транспортировка его к месту ремонта или, наоборот, к месту установки обеспечивает кран-манипулятор. Новизна технического решения защищена Патентом на изобретение [4]. Изобретение решает задачу расширения технологических возможностей передвижных ремонтных мастерских.
ВЫВОДЫ
-
1. Разработан вариант структуры пневматического устройства управления сбалансированным манипулятором на основе позиционно-астатического управления и автоматического уравновешивания силы тяжести груза для механизации сборки лесозаготовительных машин при температуре до - 25°С.
-
2. Разработанные обобщенные математические модели пневматических сбалансированных манипуляторов с комбинированным управлением, учитывающие процессы, происходящие в устройстве управления и пневматическом привода, можно рекомендовать для анализа и синтеза манипуляторов, построенных по основным кинематическим схемам, которые в настоящее время используются в сбалансированных манипуляторах.
-
3. Использование на передвижных ремонтных мастерских миниатюрного сбалансированного манипулятора позволяет существенно расширить технологические возможности передвижных ремонтных мастерских и обеспечить качество сборки лесных машин при их ремонте на лесосеках.
Список литературы Развитие технологий ремонта лесозаготовительных машин с использованием передвижных ремонтных мастерских
- Романов П. И. Развитие научных основ механизации общей сборки технологического оборудования лесозаготовительных машин/П. И. Романов. СПб., 2001. 208 с.
- Балихин В. В. Сбалансированные манипуляторы для ремонтного обслуживания/В. В. Балихин, А. Б. Кизилов, П. И. Романов, С. В. Викторенкова//Лесная промышленность, 1996. № 3. С. 22.
- Романов П. И., Королев В. А., Аграновский С. Г. Сбалансированный манипулятор с ручным управлением. А. С. № 1618634, 08.09.90 г.
- Романов П. И., Балихин В. В., Викторенкова С. В., Павлов Л. А. Передвижная ремонтная мастерская. Патент на изобретение № 2210512.