Вероятность отказа блока контроля обогрева во время полета и ее последствия
Автор: Бутов А.А., Леушкина Т.С., Сулейманов И.Р.
Журнал: Известия Самарского научного центра Российской академии наук @izvestiya-ssc
Рубрика: Информатика, вычислительная техника и управление
Статья в выпуске: 4 т.23, 2021 года.
Бесплатный доступ
В статье приводятся результаты прогнозирования вероятности отказа блока контроля обогрева во время полета на основе математического моделирования многостадийных процессов выполнения операций в стохастических продуктивных системах. Постановка задачи формируется следующим образом: определить вероятность отказа блока контроля обогрева во время полета и ее возможные последствия. В качестве исходного объекта для определения верояности отказа рассматирвалась структурно-функциональная схема блока контроля обогрева с применением строгого формального математического описания на основе уравнений, описывающего процесс Орнштейна-Уленбека.
Стохастические системы, математическое моделирование, блок контроля обогрева, математическое описание, вероятность отказа
Короткий адрес: https://sciup.org/148323268
IDR: 148323268 | DOI: 10.37313/1990-5378-2021-23-4-103-110
Текст научной статьи Вероятность отказа блока контроля обогрева во время полета и ее последствия
Целью выполнения данной работы является поддержка принятия решений, направленных на снижение вероятности отказа блока контроля обогрева во время полета летательного аппарата.
Надежность и безотказность разрабатываемых изделий всегда были и остаются важными характеристиками в авиастроительном предприятии (поскольку от них зависит человеческая жизнь) [1].
В начале нашего столетия разработчики, проектировавшие летательные аппараты, как правило, сами «облетывали» свои конструкции. Ценою своей жизни и огромного вклада в эту индустрию изобретателям удалось преодолеть барьер надежности и достичь требуемой безотказности.
Наряду с развивающимися технологиями в авиастроительном предприятии растут и требования по эффективности и безотказности боевых и пассажирских самолетов. Если у пассажирских самолетов критерий безотказности удается увеличить благодаря резервированию важных систем, то в боевых машинах не всегда имеется возможность резервирования систем (наряду с ограничениями по взлетной массе объекта) ) [2, 6, 7].
применяемых на летательных аппаратах, боевого назначения. Усложнения основных компонентов и систем напрямую влияют на безотказность объекта. Все чаще в процессе серийного производства выявляются сложные проблемы, связанные с низким уровнем безотказности, надежности и «живучести» изготавливаемых изделий.
Одним из изделий, применяемый в системе измерения высотно-скоростных параметров на летательном аппарате, является блок контроля обогрева, позволяющий контролировать исправность цепей обогрева приемников воздушных давлений и выдавать признаки исправности электрических цепей обогрева. Если контролируемый ток находится в требуемом диапазоне, блок формирует и выдает разовую команду об исправности контролируемых цепей. Блок состоит из множества функциональных узлов, выполняющих назначенные функции.
Отказ каждого из узлов может привести к непредсказуемым последствиям. По этой причине разработка и совершенствование расчетных методов оценки вероятности отказа блока является важной и значимой.
МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ
Это описание – математическая модель - представляет собой набор математических определений и соотношений, позволяющих проводить математическое, алгоритмическое и имитационное компьютерное моделирование [3].
Описанная математическая модель оценки вероятности отказов блока контроля обогрева представляет собой строгую последовательность выполнения операций. Считается, что отказы элементов блока являются событиями не- зависимыми и случайными. Работоспособность блока не зависит от последовательности возникновения во времени отказов его элементов.
Упрощенно структурно-функциональная схема с описанием блока контроля обогрева представлена на рисунке 1. Разработанная модель была составлена на основе схемы, рассматриваемой в монографии Клюева Г.И. «Измерители аэродинамических параметров летательных аппаратов» Ульяновск, 2005 [4]. К каждому из 12 функциональных узлов блока в настоящей работе представлено свое математическое описание в зависимости от входящих параметров и выдаваемой информации внешнему потребителю. На вход процессов поступает информация в виде питания от внешних источников, а также входные разовые команды (РК). В ходе процесса контролируется исправность цепей обогрева приемников воздушных давлений и производится выдача информации во внешние цепи в виде РК.
Процесс • " - уХ х для первого блока схемы, представленной на рисунке 1, рассматривается на основе уравнения, описывающего процесс Орнштейна-Уленбека [5] со среднем уровнем х :
^1} = X -- л ^(х — Xj)ds -- аЖ., где X ( X > 0) - интенсивность, ст ( ст > 0) - среднеквадратическое отклонение, Wt - винеровский процесс. При этом
Я = -, т где т - среднее время стабилизации.
Для определения среднеквадратического отклонения использовали формулу
О-2 = 2Г2Я, где 2L - ширина диапазона напряжения.
Оценивая параметр I, исходя из
ЕХ- = DX, ЖЛ^, получаем, что

Преобразователь 1 (здесь и далее приведены обозначения блока схемы на рисунке 1) порож-„(2) - _ дает процесс.. ■. _ , который задан уравнением
_ Of* ■ /(24 < Х^ > 29,41 - f I о где I - индикаторная функция. Числовые значе- ния определяют диапазон напряжения при нормальной или частичной работе системы электроснабжения летательного аппарата.
Процессы, происходящие в блоках Преобразователь 2 и Преобразователь 3 описываются уравнением

где С3-’ = 15 - константа.
Рассматривая узлы схемы Монитор тока 1 и Узел коммутации 1 (при этом учитывая входящие параметры для блока Узел коммутации 1), процессы представляются уравнением подача

исправности цепи обогрева №2
Рис. 1. Упрощенная структурно-функциональная схема блока контроля обогрева

где c(4)< c(3) - константы ( c(4) > 0, c(3) > 0 ).
По средством подачи питания на блок схемы Узел коммутации и Монитор тока 2 (без учета входящих параметров), уравнение процессов имеет вид

где c(6)< c(3) - константы ( c(6) > 0, c(3) > 0 ).
Блок Устройство приёма РК, получая на вход некоторые внешние разовые команды, порождает процесс , описывающийся уравнением Г5' = С ■ , где – процесс телеграфного типа, т.е.
^ = 1 - £ NsdAs + ^(1 - Ns-)dBs, процессы A, B - пуассоновские с интенсивностями а ( а > 0, частота сбоев), в ( в > 0, 1/В среднее время продолжительности каждого сбоя), ком пенсаторы которых имеют вид: .
Процесс выхода цепи обогрева №1 описывается уравнением т Р1 X, = с
°} ■ jk4) > °]'
где c (7) > 0 - константа.
Устройство выдачи РК 1, преобразуя вход- ные данные, представляется процессом рассматривается на основе уравнения
(8) ® (7)
хх = с ■ ,
и
где c(8) > 0 - константа.
На выходе из предыдущего узла получаем процесс, заданный

Рис. 2. Смоделированный процесс Орнштейна-Уленбека для узла защиты и фильтрации с временем моделирования t = 10 c
Процесс выхода цепи обогрева №2 описывается уравнением

где c(10) > 0 - константа.
Переходя к блоку Устройство выдачи РК 2 уравнение процесса имеет вид:
(ы) <И) (10)
At С Xt , где c(11) > 0 - константа.
На выходе из предыдущего блока порожда-
Xх121
ется процесс , который задан уравнением

РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ
Узлы функционирования блока рассматривались на основе уравнения, описывающего процесс Орнштейна-Уленбека со среднем уровнем , с учетом основных параметров и процессов таких, как интенсивность, среднеквадратическое отклонение, винеровский процесс, среднее время стабилизации, ширина диапазона напряжения и многое другое.
На рис. 2 приведен график траектории продуктивного процесса узла «Защиты и фильтрации» со временем моделирования t = 10 с, при параметрах (интенсивности) λ =10, и при (среднеквадратическом отклонении) σ =12,07.
Также на этом графике можно наблюдать изменения процесса в пределах значений от 21,8 до 23,6. Это и является случайным блужданием, описывающее входящие параметры для узла «Защиты и фильтрации». При этом математическая модель следующего этапа выполнения операции ограничивает возникающие случайные блуждания установлением требуемого диапазона при нормальной работе системы электроснабжения летательного аппарата.
Если рассмотреть время моделирования равным t = 10 с в случае интенсивности отказа равным λ =10 и со среднеквадратическим отклонением равным σ = 67,1 при времени

Рис. 3. График (траектория) процесса Орнштейна-Уленбека при значениях параметров σ = 67, λ = 10, τ = 0,1 с, N = 10
стабилизации τ = 0,1 график траектории процесса имеет вид, представленный на рисунке 3.
При уменьшении значений параметров σ

Рис. 4. График (траектория) процесса Орнштейна-Уленбека при значений параметров σ = 30, λ = 2, τ = 0,5 с, N = 10

Рис. 5. График (траектория) процесса Орнштейна-Уленбека при значениях параметров σ = 6,7, λ = 0,1, τ = 10 с, N = 10, T n = 30 c
(среднеквадратическое отклонение), влияющий на процесс , процесс Орнштейна-Уленбека траектория графика принимает следующий вид (рисунок 4).

Рис. 6. График (траектория) процесса Орнштейна-Уленбека при значениях параметров σ = 9,5, λ = 0,2, τ = 5 с, N = 10, T n = 30 c
На данном графике приведена траектория процесса с уменьшением среднеквадратического отклонения σ до 30, но с увеличением средней времени стабилизации τ до 0,5 с.

О 1 2 3 4 5 6 7 3 9 10 11 12 13 14 15 16 17 13 19 20 21 22 23 24 25 26 27 23 29 30
Рис. 7. График (траектория) процесса Орнштейна-Уленбека при значениях параметров σ = 38, λ = 0,8, τ = 10 с, N = 10, T n = 30 c

Рис. 8. График (траектория) процесса Орнштейна-Уленбека при значениях параметров σ = 9,5, λ = 0,2, τ = 5 с, N = 10, T n = 30 c
Так же на следующих графиках (рисунок 5-8) будут представлены основные результаты, полученные в ходе данной работы при различных значениях параметров и их влияние на траекторию процесса.
Рассмотрев полученные графики, можно заметить закономерности изменений траекторий процесса , при фиксированном значении ширины диапазона L=15:
Чем больше среднее время стабилизации τ , тем меньше интенсивность отказа λ и меньше среднеквадратическое отклонение σ , при этом на траектории процесса наблюдается «волатильность».
Так же стоит отметить, что при уменьшении параметров σ и λ , при фиксированном значении ширины диапазона L=15, на графиках траектории процесса, представленных на рисунках 7 и 8, наблюдается увеличение момента остановки (вероятности отказа) в рассматриваемом диапазоне времени.
По результатам компьютерного имитационного моделирования был проведен анализ видов и последствий отказов при различных коэффициентах, которые позволили определить интенсивность вида отказа за 30 мин полета и выявить последствия отказов на уровне применяемой системы. Результаты, полученные в ходе данного анализа, представлены в таблице 1.
Так же стоит отметить, что изменение ширины диапазона напряжения L, дает возможность проанализировать поведение математической модели блока при разных состояниях системы электроснабжения самолета (нормальной или частичной, аварийной и при ненормальной работе).
ВЫВОДЫ
Результаты, полученные в ходе данной работы, являются актуальными и новыми. Разработан метод (на основе приведенной схемы), представляющий собой метод общего математического определения вероятности возникновения отказа блока контроля обогрева. Описана стохастическая математическая модель, а также компьютерная имитационная модель, позволяющая анализировать и исследовать результативные системы с многостадийными процессами выполнения операций в терминах точечных процессов.
С помощью компьютерного имитационного моделирования были рассмотрены варианты при различных значениях коэффициентов с отличающимися исходами событий. Анализ обработки полученных данных показал, что разработанная модель позволяет определять скорость роста вероятности отказа блока контроля обогрева, зависящую от параметров частоты сбоев α и от среднего времени продолжительности каждого сбоя 1/β узла «Устройства приема РК», что влечет за собой изменения параметров пу- ассоновских процессов, тем самым, влияя на модель в целом.
Анализ видов и последствий отказов, проведенный по результатам компьютерного имитационного моделирования, при различных коэффициентах, позволил также выявить, что нарушение функционального узла «Устройства приема РК» блока может привести к отказу критической функции приема разовых команд, что, в свою очередь, приводит к усложнению условий полета (увеличивает психофизиологическую нагрузку на экипаж).
Критерии выполнения операции математической модели, полученные в ходе данной работы, позволяют оптимизировать процесс управления и выявить вероятности отказа блока на ранних этапах.
Список литературы Вероятность отказа блока контроля обогрева во время полета и ее последствия
- Бойко О.Г. Совершенствование методов расчета надежности функциональных систем самолетов гражданской авиации и исследование процессов старения Автореф. диссертация.. доктора технических наук: 05.07.02 Красноярск 2010. 35с.
- Надежность летательных аппаратов: Учеб. пособием/ С.К. Кириакиди. В.А. Сатин и др. Воронеж: Изд-во ВГТУ, 2009. 107 с.
- Коваленко А.А. Моделирование многостадийных управляемых стохастических продуктивных систем: диссертация.. кандидата физико-математических наук: 05.13.18 Ульяновск 2019. 118с.
- Измерители аэродинамических параметров летательных аппаратов: учебное пособие для вузов/ Г.И. Клюев [и др.]. - Ульяновск: УлГТУ, 2005.- 509 с.
- Гаврилова М.С. Семимартингальная модель нормального суточного профиля артериального давления // Ученые записки УлГУ. Серия: Математика и информационные технологии. УлГУ. Электрон. журн. 2018, № 10, с. 38-51.
- ОСТ 1 00132-84. Надежность изделий авиационной техники. Методы количественного анализа безотказности функциональных систем при проектировании самолетов и вертолетов.
- Han Bao, Hongfu Zuo. Probability risk analysis and control of aeroengine control system failures // IOP Conference Series Earth and Environmental Science 189(6):062049. DOI: 10.1088/1755-1315/189/6/062049