Влияние удельной мощности лесовозного автопоезда на скоростной режим и топливную экономичность
Автор: Зейц Сергей Ю., Акинин Дмитрий, Борисов Вячеслав А., Казначеева Наталья И.
Журнал: Resources and Technology @rt-petrsu
Статья в выпуске: 4 т.15, 2018 года.
Бесплатный доступ
При проектировании лесовозного автопоезда необходимо рассматривать вопрос о рациональном подборе тягача и прицепа роспуска с расчётом рейсовой нагрузки, отнесённой к мощности двигателя тягача. Проведённые в статье исследования свидетельствуют о многообразии и взаимозависимости факторов, определяющих закономерности изменения средней скорости и расхода топлива в реальных условиях. Это неизбежно приводит к выводу о том, что минимальное значение факторов расхода топлива для различных типов двигателей и автопоездов необходимо определять экспериментально.
Удельная мощность, лесовозный автопоезд, топливная экономичность, скоростной режим, лесовозная дорога
Короткий адрес: https://sciup.org/147225655
IDR: 147225655 | DOI: 10.15393/j2.art.2018.4362
Текст научной статьи Влияние удельной мощности лесовозного автопоезда на скоростной режим и топливную экономичность
-
1. Введение
Сухопутный лесотранспорт играет важную роль не только в освоении лесосырьевой базы лесозаготовительного предприятия, но и внутрирайонных перевозок, успешно служит для выполнения лесохозяйственных, сельскохозяйственных и многих других задач и целей. К основным особенностям сухопутного лесовозного транспорта относятся: собирательный характер работы лесовозных путей; одностороннее направление перевозки лесных грузов; сезонность работы многих участков сети лесовозных дорог; временный характер работы. При проектировании лесовозного автопоезда необходимо рассматривать вопрос о рациональном подборе тягача и прицепа роспуска с расчётом рейсовой нагрузки, отнесённой к мощности двигателя тягача [5]. Объектом исследований являются лесовозные автопоезда типа МАЗ-509 и МАЗ-5434, оборудованные прицепом роспуском типа ГКБ-9362, с учётом многообразия и взаимозависимости факторов, определяющих закономерности изменения средней скорости движения лесовозных автопоездов и расхода топлива в реальных производственных условиях.
-
2. Материалы и методы
При проектировании лесовозного автопоезда заданного веса необходимо рассматривать вопрос об оптимальном составе автопоезда или оптимальной рейсовой нагрузки [7].
Минимальный удельный расход топлива соответствует работе двигателя с некоторой частичной нагрузкой Ne . Закономерность изменения отношения расхода топлива на тонна-километр к часовой транспортной работе выражается формулой (2) .
Ф Т
q _ q - 7 G - v 270 - Ne - ^
°^е ■(——)2 см3/л. с. ч. ■ л. с.
Ne 270 л
Расчёты показывают, что для дизелей минимальное значение фактора расхода топлива соответствует их работе в режиме номинальной мощности.
Движение автомобиля (автопоезда), имеющего бесступенчатую трансмиссию, по горизонтальному участку дороги с постоянной скоростью и при работе двигателя в режиме номинальной (максимальной) мощности N eH может быть выражено зависимостью
270-^-NeH - G-v-f —-v2
= 0 ,
где K-F — фактор сопротивления воздуха.
Величину удельной мощности, необходимой для движения со скоростью v , можно установить по формуле
Resources and Technology 15 (4): 90-101, 2018 ISSN 2307-0048
N' = — = —^— -(v + KF v3), л. с./кг y G-f 270-g 13-G-f ,
а теоретически максимально возможную при данной удельной мощности скорость движения — по формуле
v = 270-^- ^
1 G - f
K - F 3 км
13 - G - f ’ час .
Расход топлива на тонна-километр при работе двигателя в режиме номинальной мощности может быть определён путём подстановки в формулу (6) значения NeH из уравнения (1):
Q = 0,1 - д ен 7 G - f ■ V + K - F V3 \ = 0,1 - д ен г г + K - F - v 2 ) л
G G - V 270 - д 13 270 - д 270 - д 13 - G ’ 100ткм .
Таким образом, с увеличением удельной мощности скорость движения и расход топлива на тонна-километр возрастают, при этом интенсивность роста скорости снижается, а расхода топлива увеличивается.
Удельный фактор расхода топлива определится по формуле
Ф1 = д = 2704* -(f + KF -v) л. час/100ткм км. (6)
Очевидно, что чем ниже значение фактора расхода топлива, тем рентабельнее будет эксплуатация автопоезда.
Для упрощения записи при нахождении минимума Ф 1 можно ввести следующие обозначения величин, являющихся постоянными для данного типа двигателя и автопоезда:
0,1-QeH = А; 270-^ = В; HF = с.
Тогда
Ф^ = А (f + с - v).
-
1 В V
Следовательно, йФт A f „А
L = --4 + с- .
dv в vz В
Откуда
V^Lmin)
=jC=J
13-G-f K-F
Подставив значение v^Lmjn) в уравнение (10), определим удельную мощность, при которой величина фактора расхода топлива будет минимальной:
( 77)ф™.. = ^J^ . (9)
K - F
Полагая, что ддд для всех грузовых автомобилей и автопоездов является величиной постоянной, можно сделать вывод о том, что приведённая удельная мощность, соответствующая минимуму фактора расхода топлива, зависит от величины коэффициента сопротивления качению, при этом
М = ^ Г /Z + С - flZYl = 2'G'f /13^ (10)
ен 270 - ^ С f ^С 270 - ^ л] K - F ,
-
т. е. мощность, затрачиваемая на преодоление силы сопротивления качению, будет равна мощности, необходимой для преодоления силы сопротивления воздуха. Величину расхода топлива в этом случае получим, подставив в уравнение (11) значение гФ ^ из уравнения (8):
(q) ф, = ^^н
Ф Lmin 270 - ^
0Д- 9 ен 270 - ^
2‘f
Если зависимость коэффициента сопротивления качению от скорости движения
f = f + b-v2 , то получим:
270-^-^eн — G-v-(f + b-v2) ——F-v3 = 0,
q =
0 , 1 - Q eH
270 - ^
(f + b-v2 + -^-v2),
13 - G
Ф Т
1 = ^ ( t + b-v + ^v ). V 270 - ^ V 13 - G
Дифференцируя и приравнивая первую производную к нулю, найдём:
(v)
Ф Ттт
=J
13 - G - f
K - F+13 - G - b
1 13 - G - f 1/2 K - F 13 - G - f 3/2 2 - G - f
( ^ eH ) o Tmin = 270 - ^ - M- Lf + 13 - G - b) + V-b + "13" )\K - F + 13 - G - b) I = 270 - ^ - (v) ° Tmm (16)
(q)
Ф Ттт
0ДЯ ен If + 13 - G - f + K - F * 13 -G-f 1 = 0,1 - 1 eH . 2
270 - ^ K - F+13 - G ■ b 13 - G K - F+13 - G ■ b 270 - ^
Практически тот же баланс мощности и расхода топлива наблюдается и при изменении коэффициента сопротивления качению в зависимости от скорости [1], [2] по формуле
f = f + а - (v — 50) .
Расчёты, проведённые по формулам (16), (17) при условии -^ = 0,00125 час2/ ,
13G - КМ показывают, что при f = 20 кг/т удельная мощность, соответствующая минимуму Ф^, составляет 24 л-с/т , а скорость движения — 126 км/час ; при f = 40 кг/т удельная мощность и скорость движения соответственно равны 70 л- с/т и 179 км/час.
Однако в реальных условиях эксплуатации, при наличии ступенчатой трансмиссии двигатель только отдельные мгновения работает в режиме номинальной мощности, т. к. сопротивление движению, состояние покрытия и условия безопасности движения постоянно меняются. В практике вместо уравнения (4) чаще всего встречается следующее неравенство:
р ср
< 270-^-^н- —-р3 .
Gf 13 ср
Это объясняется многими причинами. Скорость движения обычно неравномерна. При ускоренном движении (разгоне) часть мощности, развиваемой двигателем, затрачивается на разгон вращающихся масс автопоезда [3], [4]. Энергия, затраченная на разгон вращающихся масс двигателя, в реальных условиях эксплуатации является невозвратимой потерей (за исключением динамического преодоления короткого подъёма на данной передаче). Действительно, при «выбеге» автопоезда двигатель на практике отключается от трансмиссии, а если не отключается, то автопоезд замедляет движение более интенсивно, поскольку происходит торможение двигателем. Энергия, затраченная на разгон автопоезда, на практике в значительной мере поглощается при торможении. Кроме того, в зависимости от мощности, развиваемой двигателем, изменяется доля затрат энергии на привод вспомогательных механизмов (вентилятор, компрессор и др.), а также к. п. д. трансмиссии [9], [10]. Энергия, затраченная на преодоление подъёма автопоездом, на спусках, требующих по условиям безопасности движения подтормаживания, компенсируется полностью. Дополнительные потери при движении по участку «подъём — спуск» вызываются и к. п. д. трансмиссии.
Поскольку средняя скорость движения при прочих равных условиях есть функция удельной мощности, то и доля затрат энергии на преодоление сопротивления воздуха также будет изменяться [5].
Мощностной баланс при эксплуатации автопоезда в реальных условиях можно представить в виде уравнений:
^ _ G ' v cp ’ Vy c. . е 270 ;
, 1
^у.с. _ - •(/ + ^Т + ю), где фус — условный суммарный коэффициент сопротивления движению; ^Т — коэффициент, характеризующий поглощение мощности при торможении и затраты энергии на разгон вращающихся масс двигателя; ю = Ц^ -рф — коэффициент, характеризующий долю затрат энергии на преодоление сопротивления воздуха.
В соответствии с уравнениями (13) и (17) величина расхода топлива на тонна-километр в зависимости от удельной мощности будет изменяться по формуле
q _
0,1 - Q e - V y.c.
0,1 - Q e
270 - -
(f + ^Т + ю).
Эта формула будет справедлива в том случае, если удельная мощность автопоезда будет изменяться за счёт его веса или если все устанавливаемые на автопоезд определённого веса двигатели имеют одну и ту же многопараметровую характеристику удельного расхода топлива.
На рисунке 1 приведены теоретически максимально возможная скорость движения [по уравнению (3) при К^- = 0,00125 час2/ и ^ = 0,76] и расход топлива [по уравнению 13 - G КМ
-
(4) при q№ = 270 см7л.с.ч. и / = 23 кг/т ], а также их значения, экспериментально
полученные при эксплуатации автопоездов на гравийной дороге (двигатель ЯМЗ-238М2).
Среднюю скорость движения автопоезда можно определить из уравнения (18) путём подстановки коэффициента использования мощности KN :

Рисунок 1. Скорость движения и расход топлива в зависимости от удельной мощности (дорога гравийная): 1 — автомобиль МАЗ-5434; 2 — автомобиль МАЗ509; 3 — теоретически возможные при работе двигателя в режиме номинальной мощности скорость движения (-- -- --) и расход топлива (—)
^ ср
270 - Ne = 270 - NeH - KN Л
G - Vy c. G - Cf+^ т +м) ,
А удельный фактор расхода топлива составит:
ф , _ q _ О,1 - д ен - С/ +^ t +w]2 . G _ 0 1 , /+^ т +^ ) 2 q e . J_ Т " У ср " (270 - ^)2 - Kw ’^ ен _ , "1 270 - ^ J " KN " Ny
.
Закономерность изменения фактора расхода топлива в зависимости от веса автопоезда и мощности установленного двигателя может быть выражена уравнением
ф _ -q- ^.Ы^^)2.^е. —
1 G-У ср 270 - ^ J KN N -н
.
На рисунке 2 приведены зависимости удельного фактора расхода топлива от удельной мощности. Одна из них построена по уравнению (22), а другие получены экспериментально. Как видно из графика, в реальных условиях эксплуатации удельная мощность, соответствующая минимуму Ф Т , имеет значительно меньшую величину.

Рисунок 2. Удельный фактор расхода топлива в зависимости от удельной мощности (дорога гравийная): 1 — автомобиль МАЗ-5434; 2 — автомобиль МАЗ509; 3 — теоретически возможная зависимость при работе двигателя в режиме номинальной мощности
Из уравнения (22) следует, что величина приведённой удельной мощности, соответствующая минимуму ФТ , возрастает с увеличением / , однако, как видно на рисунке 3, в реальных условиях эксплуатации этот минимум соответствует практически N одному и тому же значению — на всех типах дорог.

Приведенная удельная мощность л.с./кг
Рисунок 3. Удельный
фактор расхода топлива автомобиля МАЗ-5434
в зависимости от приведённой удельной мощности: 1 — дорога смешанного типа;
2 — гравийная дорога с исправным покрытием; 3 — гравийная ухабистая дорога;
4 — грунтовая, слабо накатанная, мало ухабистая дорога; 5 — теоретически возможная зависимость ФТ от ^ен (гравийная дорога с исправным покрытием)
Это объясняется тем, что дороги с более высоким значением f имеют более значительную неровность покрытия [3], [4]. Вследствие этого повышение удельной мощности автопоезда приводит к более интенсивному снижению коэффициента использования мощности и увеличению коэффициента ^Т.
Список литературы Влияние удельной мощности лесовозного автопоезда на скоростной режим и топливную экономичность
- Резникова, Н. Е. Особенности расчёта скорости с применением ЭВМ при проектировании трассы дороги / Н. Е. Резникова, В. А. Борисов // В мире научных открытий. - 2009. - № 2. - С. 13-19.
- Резникова, Н. Е. Применение ЭВМ для анализа основных режимов движения лесовозных автопоездов / Н. Е. Резникова, В. А. Борисов // В мире научных открытий. - 2009. - № 2. - С. 20-26.
- Борисов, В. А. Исследование движения лесовозных автопоездов на горизонтальных кривых / В. А. Борисов // Лесной вестник. Forestry Bulletin. - 2009. - № 2. - С. 73-79.
- Борисов, В. А. Учёт параметров движения и анализ устойчивости лесовозных автопоездов при торможении / В. А. Борисов // Лесной вестник. Forestry Bulletin. - 2009. - № 2. - С. 80-85.
- Проектирование лесовозных и лесохозяйственных дорог: учебное пособие / В. В. Никитин, В. А. Борисов, Д. В. Акинин, М. А. Сорокин; под ред. А. А. Камусина. - Красноярск, 2018.
- Программа оценки динамического взаимодействия звеньев лесовозного автопоезда в режиме экстренного или служебного торможения: свидетельство о регистрации программы для ЭВМ RUS 2014618419 26.06.2014 / А. А. Камусин, А. В. Скрынников, В. А. Борисов, С. В. Дорохин.
- Некоторые вопросы зависимости грузоподъёмности лесовозных автопоездов от типа покрытия лесной дороги / В. А. Борисов, Д. В. Акинин, С. А. Чернов, Д. П. Попутчиков // International Journal of Advanced Studies in Computer Engineering. - 2018. - № 1. - С. 9-13.
- Анализ влияния проходов лесовозного автопоезда на уплотнение песчаного слоя основания лесной автодороги с переходным типом покрытия / В. В. Никитин, Д. В. Акинин, В. А. Борисов, Н. И. Казначеева // ЛЕСА РОССИИ В XXI ВЕКЕ: сб. науч. трудов по итогам междунар. научно-технич. интернет-конференции. - 2015. - С. 126-130.
- Некоторые критерии устойчивости автопоезда / А. А. Камусин, Д. В. Акинин, Н. И. Казначеева, В. А. Борисов // Вестник Московского государственного университета леса - Лесной вестник. - 2014. - № S2. - С. 122-126.
- Устойчивость движения прицепов лесовозных автопоездов / А. А. Камусин, Д. В. Акинин, Н. И. Казначеева, В. А. Борисов // Вестник Московского государственного университета леса - Лесной вестник. - 2014. - № S2. - С. 143-145.