Внешнее армирование деревянных балочных конструкций композитными материалами на основе углеродного волокна

Применение композитного материала в качестве элемента внешнего армирования находит большое распространение при усилении строительных конструкций. В настоящее время системы внешнего армирования композитными материалами активно используются с целью усиления или восстановления несущей способности бетонных, железобетонных и каменных конструкций зданий и сооружений.

При усилении изгибаемых элементов система внешнего армирования из композитного материала располагается преимущественно в растянутой зоне и выполняет роль дополнительного армирования. При усилении сжатых элементов система внешнего армирования выполняет роль обоймы. Анализ и дальнейшее совершенствование методов расчета железобетонных конструкций, усиленных системами внешнего армирования, представлен в работах [1]-[3]. В работах [4], [5] рассматриваются вопросы применения системы внешнего армирования при усилении бетонных элементов, в работе [6], [7] результаты исследований усиления каменных конструкций. В работах рассматриваются методы расчета, позволяющие выполнить учет начального напряженно-деформированного состояния усиливаемых конструкций, учет фактических нагрузок, деформаций, прогибов, дефектов, имеющихся на момент выполнения работ по усилению конструкций. Результаты научных исследований легли в основу разработки нормативных документов и практических рекомендаций по проектированию и расчету распространяющийся на системы усиления внешнего армирования железобетонных и каменных конструкций зданий и сооружений различного назначения. Нормативных документов, распространяющихся на усиление этим методом деревянных конструкций, на данный момент нет. Таким образом, одна из возможных областей применения метода усиления деревянных конструкций, охватывающая как давно известные, так и перспективные большепролетные клееные деревянные конструкции, на данный момент не отражена в нормативных документах, остается до конца не изученной и является актуальным научным направлением.

На сегодняшний день исследования в области усиления деревянных конструкций ведутся по нескольким направлениям:

• 1.    Усиление деревянных элементов путем армирования с применением стальной арматуры. В работах [8]-[12] рассматриваются вопросы совместной работы деревянных элементов со стальной арматурой, исследуется напряженно-деформированное состояние деревянных балок усиленных балок. Приводятся результаты численного и экспериментального исследования, осуществляется сравнение полученных экспериментальных данных с результатами теоретических расчетов.

• 2.    В работах [13], [14] исследуется напряженно-деформированное состояние композитного сечения деревянных ребер с обшивками. Приводится методика и результаты исследования критической силы для деревянных ребер, работающих в составе стеновых панелей или объемных модулей совместно с обшивками.

• 3.    Исследования, направленные на изучение деревянных изгибаемых элементов, усиленных композитным материалом на действие нормальных напряжений. В работе [15] было проведено изучение потенциала использования полимерных материалов армированными разнонаправленными волокнами (FRP) в качестве усиления деревянных клеёных балок на воздействие динамических нагрузок. В результате исследования было выявлено, что использование композитных материалов в качестве элементов усиления способствовало значительному повышению несущей способности. Также использование двунаправленных стекловолоконных тканей способствовало локальному усилению деревянных элементов в местах повреждений, расположения дефектов, что позволяло отсрочить выход из строя усиленного образца. По результатам исследования было отмечено, что ткани из стекловолокна способствуют увеличению предельной деформации разрушения древесины на растяжение. В работах [16]-[20] рассматривается аналитическое и экспериментальное исследование деревянных клееных балок на изгиб, усиленных полимерными материалами в виде стержней, ламелей, тканных материалов. Представлены результаты несущей способности деревянных балок, усиленных композитными материалами на действие нормальных напряжений, получены диаграммы зависимости прогиба от действующей нагрузки. В работах [21]-[23] рассматриваются вопросы усиление деревянных балочных конструкций композитными материалами применительно к конструкциям мостовых сооружений.

• 4.    Исследования, направленные на изучение составных деревянных элементов, объединенные совместной работой соединением из композитного материала. Данные исследования направлены, как на применение композитного материала при изготовлении деревянных элементов составного сечения по высоте, с размещением композитного материала в шве сплачивания, результаты представлены в работах [24]-[26], так и на усиление деревянных изгибаемых элементов на действие касательных напряжений с размещением композитного материала в виде обоймы по боковой поверхности в приопорной зоне деревянной балки, результаты представлены в работах [27]-[29].

Данная работа посвящена вопросам применения композитных материалов на основе углеродного волокна при усилении деревянных балочных конструкций. Исследованию подлежали модели деревянных балок, подверженные действию статического изгибающего момента. Усиление деревянных балок осуществлялось на действие нормальных напряжений с размещением композитного материала в растянутой зоне поперечного сечения. Целью исследования является выполнить дальнейшее совершенствование методов расчета деревянных балок, усиленных композитным материалом.

• 2    Materials and Methods

В рамках проводимого исследования было осуществлено планирования многофакторного эксперимента. По результатам были подобраны параметры для испытаний пяти серий балок, каждая серия состояла из трех образцов. При назначении размеров моделям балок использовался принцип подобия реальным конструкциям. При изменении соотношения высоты балки к пролету наблюдается переход от разрушения в пролете от действия нормальных напряжений к разрушению на опоре от действия касательных разрушений. Для оценки возможности применения системы усиления внешнего армирования композитным материалом при усилении деревянных балок на действие изгибающего момента одним из варьируемых параметров выступало соотношение высоты балок к пролету. С целью анализа распределения как осевых деформаций, так и нормальных напряжений по высоте поперечного сечения балок осуществлялось варьированием параметрами соотношения высоты балки к пролету в диапазоне значений от 1 / 12 до 1 / 18. При увеличении процента армирования композитным материалом деревянных балок происходит увеличение их прочности и жесткости. С целью построения зависимости изменения прочности на действие нормальных напряжений от параметров внешнего армирования осуществлялось варьированием коэффициентом армирования композитным материалом в диапазоне значений от 0.90 до 2.30 %. Серии балок, подлежащих испытанию, состояли из усиленных образцов и контрольных балок, не подлежащих усилению. Геометрические параметры образцов приведены в таблице 1.

Таблица 1. Геометрические параметры образцов

Table 1. Geometric parameters of the samples

Серия / Series	Геометрические размеры, мм / Geometric dimensions, mm			Отношение, h/l / Ratio, h/l	Кол-во слоев усиления     / Number     of reinforcement layers	Коэффициент армирования, µ, % / Reinforcement coefficient µ, %
	b	h	l
B1	50	150	1800	1/12	2 слоя / 2 layers	1.87
B2	40	100	1800	1/18	1 слой / 1 layer	1.40
B3	50	150	1800	1/12	1 слой / 1 layer	0.93
B4	50	125	1800	1/14.4	1 слой / 1 layer	1.12
B5	50	125	1800	1/14.4	2 слоя / 2 layers	2.24

Для изготовления образцов использовались доски из цельной древесины сосны с влажностью 10–12%. Измерение влажности осуществлялось игольчатым электровлагомером марки ИВ-1-1 (производитель ФГУП "НИИ Новатор с Опытным заводом", Мирный, Архангельская область, Россия). В качестве элемента усиления внешнего армирования использовались ламели марки MBrace® Lam (химический концерн BASF, Людвигсхафен, Германия) на основе углеродных волокон приклеиваемые к нижней растянутой грани деревянного элемента с использованием двухкомпонентного клея марки Mbrace® Laminate Adhesive (химический концерн BASF, Людвигсхафен, Германия) на эпоксидной основе.

В качестве расчетной схемы испытаний была принята однопролетная шарнирно опертая балка. С целью получения корректных значений осевых деформаций поперечного сечения в середине пролета балки была принята двуточечная схема приложения нагрузки для создания на участке измерения деформаций зоны чистого изгиба. Испытание моделей деревянных балок проводилось на универсальной испытательной машине марки УИМ-50 (производитель “WERKSTOFFPRUFMASCHINEN”, Лейпциг, Германия) с приложением нагрузки снизу-вверх. Усилие, создаваемое силовым цилиндром испытательной машины, посредством стальной траверсы перераспределялось на балку в две точки, расположенные в третях пролета. Значение прикладываемой нагрузки на образец, в процессе проведения испытаний, фиксировалось по шкале силоизмерителя испытательной машины. Нагрузка на образцы прикладывалась ступенями, время загружения на каждой ступени принято равным 1 минуте, время выдерживания под нагрузкой на каждой ступени составляло 5 минут. Схема испытательного стенда приведена на рисунке 1.

Рис. 1 – Схема испытательного стенда деревянных балок

Fig. 1 - Scheme of a setup for testing of wooden beams

На каждой ступени действия нагрузки производилось измерение осевых деформаций по высоте поперечного сечения в восьми точках с использованием средств тензометрии. Тензорезисторы марки PL-60–11 (производитель Tokyo Measuring Instruments Laboratory Co., Ltd, Токио, Япония) приклеивались на боковую поверхность балки в середине пролета в зоне максимального изгибающего момента. В качестве регистрирующего устройства использовалась тензостанция марки ZET 017-T8 (производитель ООО “ЭТМС”, Москва, Россия), при проведении испытания тензорезисторы подключались через мост Уитсона по полумостовой схеме. При выполнении измерений тензорезисторы расположенные на одном уровне по высоте противоположных граней объединялись в один регистрирующий канал. Расположение тензорезисторов на поперечном сечении балки приведены на рисунке 2.

Рис. 2 – Схема расположения тензорезисторов по высоте поперечного сечения балки

Fig. 2 - Scheme of location of strain gauges along the height of the cross section of the beam

Значения экспериментальных осевых деформаций полученных по результатам испытаний сравнивались с теоретическими значениями, рассчитанными по методу приведенного сечения.

Метод приведенного сечения применялся при расчете армированных деревянных конструкций со стальной арматурой и описан в работах [14-17, 30].

Изгибающий момент действующий в поперечном сечении для случая чистого изгиба двухслойной балки определяется по формуле:

Выполнив преобразования, получаем уравнение:

Радиус кривизны балки:

• (2)

• (3)

1 _ м

P E^-J^+E^-J^

Значения осевых деформаций выражаются из зависимости гипотезы плоских сечений:

Положение приведенного центра тяжести определяется по формуле:

E^-S^E^ S,

У e =----------"--“

EE^+E2F2

По результатам выполнения расчетов были получены значения теоретических осевых деформаций поперечного сечения деревянных балок, усиленных композитным материалом на основе углеродного волокна. При выполнении расчетов в качестве модуля упругости композитного материала принималось значение, полученное на основании стандартных испытаний образцов композитного материала на растяжение. В качестве модуля упругости древесины принималось значение на изгиб, полученное по результатам испытаний контрольных не усиленных балок.

• 3    Results and Discussion

12.0

-20.17

-19.58

3.01

12.45

11.07

12.47

13.5

-22.96

-22.20

3.42

14.35

12.48

14.98

15.0

-25.45

-24.86

2.37

15.82

13.90

13.81

16.5

-27.96

-27.57

1.41

17.66

15.32

15.27

18.0

-30.17

-30.31

-0.46

19.17

16.75

14.45

19.5

-32.73

-33.11

-1.15

21.36

18.19

17.43

21.0

-35.29

-35.95

-1.84

22.83

19.63

16.30

22.5

-36.50

-38.84

-6.02

23.97

21.08

13.71

По результатам проведенных испытаний были получены экспериментальные значения осевых деформаций в крайних волокнах древесины. После вычислений по формуле (4) были получены значения теоретических осевых деформаций в крайних волокнах древесины, рассчитанных по методу приведенного сечения.

Результаты экспериментальных и теоретических значений осевых деформаций крайних волокон древесины для каждой ступени нагружения приведены в таблицах 2-5.

Таблица 2. Значения осевых деформаций древесины для балок серии B1

Table 2. Values of axial strains of wood for beams of the B1 series

Нагрузка, P, кН / Load, P, kN	Осевые деформации сжатия древесины, ε с ×10-4 / Axial compressive deformations of wood, ε с ×10-4			Осевые деформации растяжения древесины, ε р ×10-4 / Axial tensile deformations of wood, ε t ×10-4
	Эксперимент / Experiment	Теория / Theory	Разница, % / Difference, %	Эксперимент / Experiment	Теория / Theory	Разница, % / Difference, %
0	0	0	0	0	0	0
1.5	-1.83	-2.32	-21.12	1.19	1.36	-12.50
3.0	-4.60	-4.68	-1.71	2.87	2.73	5.13
4.5	-7.22	-7.07	2.12	4.52	4.10	10.24
6.0	-9.97	-9.49	5.06	6.05	5.48	10.40
7.5	-12.48	-11.96	4.35	7.52	6.87	9.46
9.0	-15.12	-14.46	4.56	9.08	8.26	9.93
10.5	-17.33	-17.00	1.94	10.94	9.66	13.25

Таблица 3. Значения осевых деформаций древесины для балок серии B2

Table 3. Values of axial strains of wood for beams of the B2 series

Нагрузка, P, кН / Load, P, kN	Осевые деформации сжатия древесины, ε с ×10-4 / Axial compressive deformations of wood, ε с ×10-4			Осевые деформации растяжения древесины, ε р ×10-4 / Axial tensile deformations of wood, ε t ×10-4
	Эксперимент / Experiment	Теория / Theory	Разница, % / Difference, %	Эксперимент / Experiment	Теория / Theory	Разница, % / Difference, %
0	0	0	0	0	0	0
1.0	-4.85	-3.83	26.63	3.17	2.82	12.41
2.0	-9.47	-7.89	20.03	6.26	5.76	8.68
3.0	-13.65	-12.22	11.70	8.97	8.81	1.82
4.0	-18.15	-16.84	7.78	11179	11.99	-1.67
5.0	-22.66	-21.77	4.09	15.03	15.30	-1.76
6.0	-27.66	-27.06	2.22	18.16	18.75	-3.15
7.0	-32.72	-32.75	-0.09	21.29	22.33	-4.66
8.0	-37.26	-38.87	-4.14	24.11	26.05	-7.45

Таблица 4. Значения осевых деформаций древесины для балок серии B3

Table 4. Values of axial strains of wood for beams of the B3 series

Нагрузка, P, кН / Load, P, kN	Осевые деформации сжатия древесины, ε с ×10-4 / Axial compressive deformations of wood, ε с ×10-4			Осевые деформации растяжения древесины, ε р ×10-4 / Axial tensile deformations of wood, ε t ×10-4
	Эксперимент / Experiment	Теория / Theory	Разница, % / Difference, %	Эксперимент / Experiment	Теория / Theory	Разница, % / Difference, %
0	0	0	0	0	0	0
1.5	-1.85	-2.78	-33.45	1.46	2.07	-29.47
3.0	-4.54	-5.60	-18.93	3.36	4.17	-19.42
4.5	-7.18	-8.46	-15.13	5.26	6.28	-16.24
6.0	-9.61	-11.37	-15.48	7.03	8.41	-16.41
7.5	-12.35	-14.31	-13.70	9.14	10.57	-13.53
9.0	-14.77	-17.31	-14.67	10.74	12.74	-15.70
10.5	-1745	-20.34	-14.21	12.65	14.94	-15.33
12.0	-20.06	-23.42	-14.35	14.56	17.15	-15.10
13.5	-22.74	-26.55	-14.35	16.56	19.39	-14.60
15.0	-25.37	-29.73	-14.67	18.34	21.65	-15.29
16.5	-28.23	-32.95	-14.32	20.68	23.94	-13.62
18.0	-30.91	-35.23	-12.26	22.78	25.64	-11.15
19.5	-34.45	-38.55	-10.64	25.04	27.87	-10.15
21.0	-36.78	-40.85	-9.96	26.00	30.10	-13.62

Таблица 5. Значения осевых деформаций древесины для балок серии B4 Table 5. Values of axial strains of wood for beams of the B4 series

Нагрузка, P, кН / Load, P, kN	Осевые деформации сжатия древесины, ε с ×10-4 / Axial compressive deformations of wood, ε с ×10-4			Осевые деформации растяжения древесины, ε р ×10-4 / Axial tensile deformations of wood, ε t ×10-4
	Эксперимент / Experiment	Теория / Theory	Разница, % / Difference, %	Эксперимент / Experiment	Теория / Theory	Разница, % / Difference, %

0	0	0	0	0	0	0
1.5	-2.32	-2.33	-0.43	1.53	1.52	0.66
3.0	-4.95	-4.70	5.32	3.21	3.05	5.25
4.5	-7.63	-7.11	7.31	4.87	4.59	6.10
6.0	-10.10	-9.56	5.65	6.56	6.15	6.67
7.5	-12.71	-12.07	5.30	8.23	7.72	6.61
9.0	-15.18	-14.62	3.83	9.77	9.31	4.94
10.5	-18.04	-17.21	4.82	11.59	10.90	6.33
12.0	-20.45	-19.86	2.97	13.12	12.52	4.79
13.5	-22.80	-22.56	1.06	14.64	14.14	3.54
15.0	-25.65	-25.31	1.34	16.55	15.78	4.88
16.5	-28.21	-28.12	0.32	18.25	17.44	4.64
18.0	-30.62	-30.99	-1.19	19.88	19.10	4.08
19.5	-33.29	-33.91	-1.83	21.70	20.78	4.43
21.0	-35.98	-36.89	-2.47	23.59	22.48	4.94
22.5	-38.00	-39.61	-4.06	26.45	24.10	9.75

Таблица 6. Значения осевых деформаций древесины для балок серии B5

Table 6. Values of axial strains of wood for beams of the B5 series

Нагрузка, P, кН / Load, P, kN	Осевые деформации сжатия древесины, ε с ×10-4 / Axial compressive deformations of wood, ε с ×10-4			Осевые деформации растяжения древесины, ε р ×10-4 / Axial tensile deformations of wood, ε t ×10-4
	Эксперимент / Experiment	Теория / Theory	Разница, % / Difference, %	Эксперимент / Experiment	Теория / Theory	Разница, % / Difference, %
0	0	0	0	0	0	0
1.5	-2.36	-2.64	-10.61	1.99	2.11	-5.69
3.0	-5.14	-5.39	-4.64	4.24	4.29	-1.17
4.5	-7.90	-8.24	-4.13	6.43	6.53	-1.53
6.0	-10.87	-11.21	-3.03	8.80	8.83	-0.34
7.5	-13.80	-14.29	-3.43	11.14	11.20	-0.54
9.0	-16.44	-17.50	-6.06	13.28	13.64	-2.64
10.5	-19.59	-20.85	-6.04	15.51	16.15	-3.96
12.0	-22.61	-24.34	-7.11	17.67	18.74	-5.71
13.5	-25.68	-27.98	-8.22	19.87	21.41	-7.19
15.0	-28.78	-31.79	-9.47	22.09	24.16	-8.57
16.5	-32.18	-35.77	-10.04	24.38	26.99	-9.67
18.0	-35.73	-39.94	-10.54	26.71	29.92	-10.73
19.5	-38.16	-43.13	-11.52	30.28	32.34	-6.37

По данным таблиц построены графики зависимости теоретических и экспериментальных осевых деформаций крайних волокон древесины от величины действующей нагрузки. Графики зависимости представлены на рисунках 3-7.

Экспериментальные значения осевых деформаций сжатия древесины усиленной балки / Experimental values of axial compressive strains of wood of a strengthened beam

Экспериментальные значения осевых деформаций растяжения древесины усиленной балки / Experimental values of axial tensile strains of wood of a strengthened beam

Экспериментальные значения осевых деформаций сжатия древесины неусиленной балки / Experimental values of axial compressive strains of wood of an unstrengthened beam

Экспериментальные значения осевых деформаций растяжения древесины неусиленной балки / Experimental values of axial tensile strains of wood of an unstrengthened beam Теоретические значения осевых деформаций сжатия древесины усиленной балки / Theoretical values of axial compressive strains of wood of a strengthened beam

Теоретические значения осевых деформаций растяжения древесины усиленной балки / Theoretical values of axial tensile strains of wood of a strengthened beam

Рис. 3 – График зависимости осевых деформаций древесины для балок серии B1 Fig. 3 - Graph of axial strains of wood for beams of the B1 series

Экспериментальные значения осевых деформаций сжатия древесины усиленной балки / Experimental values of axial compressive strains of wood of a strengthened beam

Экспериментальные значения осевых деформаций растяжения древесины усиленной балки / Experimental values of axial tensile strains of wood of a strengthened beam

Экспериментальные значения осевых деформаций сжатия древесины неусиленной балки / Experimental values of axial compressive strains of wood of an unstrengthened beam

Экспериментальные значения осевых деформаций растяжения древесины неусиленной балки / Experimental values of axial tensile strains of wood of an unstrengthened beam

Теоретические значения осевых деформаций сжатия древесины усиленной балки / Theoretical values of axial compressive strains of wood of a strengthened beam

Теоретические значения осевых деформаций растяжения древесины усиленной балки / Theoretical values of axial tensile strains of wood of a strengthened beam

Рис. 4 – График зависимости осевых деформаций древесины для балок серии B2 Fig. 4 - Graph of axial strains of wood for beams of the B2 series

• —•— Экспериментальные значения осевых деформаций сжатия древесины усиленной балки / Experimental values of axial compressive strains of wood of a strengthened beam Экспериментальные значения осевых деформаций растяжения древесины усиленной балки / Experimental values of axial tensile strains of wood of a strengthened beam

—•—Экспериментальные значения осевых деформаций сжатия древесины неусиленной балки / Experimental values of axial compressive strains of wood of an unstrengthened beam

—•—Экспериментальные значения осевых деформаций растяжения древесины неусиленной балки / Experimental values of axial tensile strains of wood of an unstrengthened beam

• —^ Теоретические значения осевых деформаций сжатия древесины усиленной балки / Theoretical values of axial compressive strains of wood of a strengthened beam

—•—Теоретические значения осевых деформаций растяжения древесины усиленной балки / Theoretical values of axial tensile strains of wood of a strengthened beam

Рис. 5 – График зависимости осевых деформаций древесины для балок серии B3 Fig. 5 - Graph of axial strains of wood for beams of the B3 series

Экспериментальные значения осевых деформаций сжатия древесины усиленной балки / Experimental values of axial compressive strains of wood of a strengthened beam Экспериментальные значения осевых деформаций растяжения древесины усиленной балки / Experimental values of axial tensile strains of wood of a strengthened beam

■Экспериментальные значения осевых деформаций сжатия древесины неусиленной балки / Experimental values of axial compressive strains of wood of an unstrengthened beam Экспериментальные значения осевых деформаций растяжения древесины неусиленной балки / Experimental values of axial tensile strains of wood of an unstrengthened beam Теоретические значения осевых деформаций сжатия древесины усиленной балки / Theoretical values of axial compressive strains of wood of a strengthened beam

Рис. 6 – График зависимости осевых деформаций древесины для балок серии B4 Fig. 6 - Graph of axial strains of wood for beams of the B4 series

—^Экспериментальные значения осевых деформаций сжатия древесины усиленной балки / Experimental values of axial compressive strains of wood of a strengthened beam Экспериментальные значения осевых деформаций растяжения древесины усиленной балки / Experimental values of axial tensile strains of wood of a strengthened beam

—^Экспериментальные значения осевых деформаций сжатия древесины неусиленной балки / Experimental values of axial compressive strains of wood of an unstrengthened beam

—^Экспериментальные значения осевых деформаций растяжения древесины неусиленной балки / Experimental values of axial tensile strains of wood of an unstrengthened beam

• —*— Теоретические значения осевых деформаций сжатия древесины усиленной балки / Theoretical values of axial compressive strains of wood of a strengthened beam

—^Теоретические значения осевых деформаций растяжения древесины усиленной балки / Theoretical values of axial tensile strains of wood of a strengthened beam

.45 .до -35   -30   -25   -20   -15   -10   -5    0     5    10    15   20   25   30   35

Осевые деформации, гх10-4 / Axial strains, ех10-4

Рис. 7 – График зависимости осевых деформаций древесины для балок серии B5 Fig. 7 - Graph of axial strains of wood for beams of the B5 series

4 Conclusions

Из анализа полученных значений осевых деформаций поперечного сечения деревянных балок, усиленных композитным материалом, установлено следующее:

• 1.    Распределение экспериментальных осевых деформаций по высоте поперечного сечения осуществляется по линейному закону, т. е. по результатам испытаний подтверждается гипотеза плоских сечений для неоднородных материалов.

• 2.    Прочность деревянных изгибаемых элементов, усиленных с применением композитного материала на основе углеродного волокна сравнительно выше прочности не усиленных образцов, требует специальной методики расчета;

• 3.    При изменении процента армирования от 0.90 до 2.30 % наблюдается увеличение прочности в сравнении с не усиленными образцами от 28 до 45 %;

• 4.    Экспериментальные значения осевых деформаций деревянных балок, усиленных композитным материалом, дают высокую сходимость с результатами теоретических значений, полученных по методу приведенного сечения;

• 5.    Разрушение не усиленных образцов имеет хрупкий характер и происходит по растянутым волокнам древесины. При достижении волокон древесины сжатой зоны предела текучести при возрастании нагрузки происходит рост площадки текучести, снижение нейтральной оси в сторону растянутой зоны и как следствие достижением растянутыми волокнами древесины предела прочности с последующим их разрывом. Разрушение усиленных образцов происходит по сжатой зоне древесины и имеет пластический характер;

• 6.    Система внешнего армирования снижает влияние естественных пороков строения древесины на работу деревянных балочных конструкций под нагрузкой.