Параметр оптимизации процесса совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом

Бесплатный доступ

В статье показана технология, имеющаяся в настоящее время в России и мире, модифицирования битума резиновой крошкой и описания механизма структурирования вяжущего. Описан процесс оптимизации термомеханического процесса совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом для получения модифицированного вяжущего. Приведен алгоритм оптимального значения совмещения резиновой крошки с нефтяныгм битумом путем сочетания базовых факторов, таких как состав дисперсионной среды, температуры термомеханического процесса совмещения, размера, удельной поверхности частиц и химический состав резиновой крошки, конструкция и скорость вращения смесителя, рецептура, зависящая от интегрального фактора. Описан способ уменьшения отклонений при базовых факторах за счет уменьшения времени совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом при получении модифицированного вяжущего.

Еще

Резиновая крошка, совмещение, интервал пластичности, базовые факторы, интегральный фактор, отклонение

Короткий адрес: https://sciup.org/142143358

IDR: 142143358

Текст научной статьи Параметр оптимизации процесса совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом

В обширной литературе, посвященной вопросу изучения процессов модификации нефтяных битумов резиновой крошкой, даются конкретные практические рекомендации по технологическим режимам и составу, однако практически всегда отсутствует информация о том, что выступало в качестве параметра оптимизации и какие значения факторов были приняты. Объясняется это отсутствием теоретической модели, позволяющей прогнозировать эффективность того или иного принятого технологического процесса.

Анализ и обсуждение

Основной задачей модификации битумов резиновой крошкой является улучшение их физико-химических свойств. При этом особое внимание уделяется расширению интервала пластичности, адгезионных и когезионных характеристик резинобитумных вяжущих [1-10]. В то же время, несмотря на то что все авторы утверждают о наличии эффекта модификации, величина этого эффекта различна. Это, вполне вероятно, обусловлено влиянием различных факторов в каждом конкретном случае. В качестве факторов выступают состав дисперсионной среды, температура термомеханического процесса совмещения, размер, удельная поверхность 28

частиц и химический состав резиновой крошки, конструкция и скорость вращения смесителя, время термомеханического процесса, рецептура и другие. Таким образом, наличие большого количества разнообразных факторов и предопределяет неоднозначность результатов. Чтобы можно было дать объяснение всем этим различиям, необходимо разработать теоретическую модель процесса совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом. Одной из важнейших характеристик этой модели выступает параметр оптимизации.

В работе [11] выстроено предположение о том, что модифицирующий эффект достигается за счет высвобождаемого из резиновой крошки каучука. При этом существует оптимальное время процесса совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом, при котором количество высвободившегося каучука, с учетом параллельно протекающего процесса его деструкции, имеет экстремум. В этом случае резинобитумные вяжущие должны обладать наилучшими физико-химическими характеристиками.

Однако остаются нерешенными несколько вопросов: все ли характеристики резинобитумных вяжущих имеют наилучшие значения, а если не все имеют экстремум, то какие характеристики необходимо рассматривать?

Оценка интервала пластичности при заданных факторах

В статье [12] приведены результаты определения физико-химических свойств резинобитумных вяжущих при заданных факторах в зависимости от длительности термомеханического процесса совмещения резиновой крошки с пластифицированным нефтяным битумом. Произведя анализ представленных зависимостей, можно утверждать, что экстремум имеют (в случае экстраполяции должны иметь) только три зависимости: температуры размягчения по кольцу и шару, температуры размягчения по кольцу и шару после прогрева и температуры хрупкости по Фраасу от времени совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом. Две из них, а именно зависимости температуры размягчения по кольцу и шару и температуры хрупкости по Фраасу от времени совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом, определяют интервал пластичности резинобитумного вяжущего, а значит, по ним можно определить оптимальное время термомеханического процесса совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом. Данная зависимость представлена на рисунке 1.

Рисунок 1 - Зависимость интервала пластичности резинобитумного вяжущего от времени совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом

Анализ зависимости показывает, что при заданных факторах эксперимента оптимальное время совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом составляет 3,25 ч. Изменение времени в большую или меньшую сторону ведет к снижению интервала пластичности резинобитумного вяжущего, однако это изменение незначительно. Если принять, что допустимое снижение интервала пластичности резинобитумного вяжущего по сравнению с экстремумом может составлять 5 %, то можно получить допустимый интервал времени совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом, составляющий 3,25±1,5 ч.

Оценка зависимости интервала пластичноти при сочетании базовых факторов

Из теоретических исследований [11] известна зависимость общего объема образованного каучука от продолжительности процесса совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом при различном обобщенном показателе σ раств , зависящем от факторов. Если в этой зависимости объем образованного каучука заменить интервалом пластичности резинобитумного вяжущего, то общий ее вид не изменится (рис. 2, линиями со стрелками показано оптимальное время, а засечками – нижние и верхние границы допустимого времени совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом). Возможность замены объема образованного каучука интервалом пластичности резинобитумного вяжущего при сохранении общего вида зависимости обусловлено тем, что каучук имеет более высокую температуру размягчения и низкую температуру хрупкости по сравнению с нефтяными битумами, в связи с чем увеличение содержания каучука в составе резинобитумных вяжущих ведет к увеличению интервала пластичности композита.

Если на рисунке 2 соединить точки экстремумов, а также точки, расположенные на пересечении линий зависимостей с засечками, то можно получить зависимости интервала пластичности резинобитумного вяжущего и допустимого отклонения времени от оптимального времени совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом (рис. 3).

Время совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом, ч

Рисунок 2 – Зависимость интервала пластичности резинобитумного вяжущего от времени совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом при различных сочетаниях базовых факторов

Оптимальное время совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом, ч

Рисунок 3 – Общий вид зависимости интервала пластичности резинобитумного вяжущего и допустимого отклонения времени от оптимального времени совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом

Заключение

Анализ представленных зависимостей позволяет сделать следующие выводы:

  • 1.    В качестве параметра оптимизации термомеханического процесса совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом целесообразно назначить интервал пластичности резинобитумного вяжущего, при этом в качестве интегрального фактора выступает оптимальное время процесса совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом.

  • 2.    При каждом сочетании базовых факторов (состав дисперсионной среды, температура термомеханического процесса совмещения, размер, удельная поверхность частиц и химический состав резиновой крошки, конструкция и скорость вращения смесителя, рецептура) существует оптимальное значение зависящего от них интегрального фактора.

  • 3.    Чем меньше оптимальное время совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом, тем меньше допустимые отклонения от него и больше интервал пластичности резинобитумного вяжущего можно достигнуть.

Список литературы Параметр оптимизации процесса совмещения резиновой крошки с нефтяным битумом

  • Abdulwarith B., Norhidayah H., Hanif M. et al. Effects of mixture design variables on rubberbitumen interaction: properties of dry mixed rubberized asphalt mixture//Materials and Structures. -2016. -P. 97-103.
  • Mull M. A., Stuart K., Yehia A. Fracture resistance characterization of chemically modified crumb rubber asphalt pavement//Journal of Materials Science. -2002. -Vol. 37. -P. 557-566.
  • Kim H., Lee S., Amirkhanian S. Rheology investigation of crumb rubber modified asphalt binders//KSCE Journal of Civil Engineering. -2010. -Vol. 14. -P. 839-843.
  • Morrison G. R., Hesp S. A. M. A new look at rubber-modified asphalt binders//Journal of Materials Science. -1995. -Vol. 30. -P. 2584-2590.
  • Chuan X., Tianqing L., Yanjun Q. Optimization of technical measures for improving high-temperature performance of asphalt-rubber mixture//Journal of Modern Transportation. -2013. -Vol. 21. -P.273-280.
  • Shakir S., Jorge P., Manuel M. Asphalt Rubber Interlayer Benefits in Minimizing Reflective Cracking of Overlays over Rigid Pavements//7th RILEM International Conference on Cracking in Pavements. -2012. -Vol. 4. -P. 1157-1167.
  • Tao M., Yongli Z., Xiaoming H. et al. Characteristics of desulfurized rubber asphalt and mixture//KSCE Journal of Civil Engineering. -2016. -Vol. 20. -P. 1347-1355.
  • Hicks R.G., Cheng D., Duffy T. Evaluation of Terminal Blend Rubberized Asphalt in Paving Applications//Clifornia Pavement Preservation Center. -2010. -P. 115-117.
  • Zhu H., Liu C., Tom K. et al. Crumb rubber blends in noise absorption study//Materials and Structures. -2008. -Vol. 41. -P. 383-390.
  • Juan G., Ana A., Felice G. Black curves and creep behavior of crumb rubber modified binders containing warm mix asphalt additives//Mechanics of Time-Dependent Materials. -2016. -Vol. 20. -P. 389-403.
  • Шабаев С.Н., Иванов С.А. Исследование влияния технологического режима получения композиционных резинобитумных вяжущих на их свойства//Приволжский научный журнал. -2016. -№ 3. -С. 53-62.
  • Шабаев С.Н. Теоретические основы моделирования процесса модификации битумов резиновой крошкой//Приволжский научный журнал. -2016. -№ 4. -С. 66-75.
Еще
Статья научная